混凝土基本原理—第五章

思考题

5.1 轴心受压普通箍筋短柱和长柱的破坏形态有何不同？轴心受压长柱的稳定系数是如何确定的？

答：轴心受压普通箍筋短柱在临近破坏荷载时，柱子四周出现明显的纵向裂缝，箍筋间的纵筋发生压屈，向外凸出，混凝土被压碎，柱子即告破坏；轴心受压普通箍筋长柱在破坏时，首先在凹侧出现纵向裂缝，随后混凝土被压碎，纵筋被压屈向外凸出，凸侧混凝土出现垂直于纵轴方向的横向裂缝，侧向挠度急剧增大，柱子破坏。

稳定系数主要与构件的长细比有关： 当l0/b=8~34时：1.1770.02l0/b 当l0/b=35~50时：0.870.012l0/b

对于长细比l0/b较大的构件，考虑到荷载初始偏心和长期荷载作用对构件承载力的不利影响较大，的取值比按经验公式得到的值还要降低一些，以保证安全；对于长细比l0/b小于20的构件，考虑过去的使用经验，的取值略微太高一些。

5.2 轴心受压普通箍筋柱与螺旋箍筋柱的正截面受压承载力计算有何不同？

答：轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算公式：

Nu0.9(fcAfy'As') （1）

轴心受压螺旋箍筋柱的正截面受压承载力计算公式：

Nu0.9(fcAcor2fyAss0fy'As') （2）

对比可知：①普通箍筋柱中考虑了稳定系数，而螺旋箍筋柱中没有考虑，主要是因为螺旋箍筋柱中要求构件l0/b必须不大于12，此时构件长细比对构件影响较小，可以不考虑其影响；②混凝土项截面面积螺旋箍筋柱取的是核心区混凝土截面面积，没有考虑保护层混凝土的贡献，主要是考虑到螺旋箍筋柱承载力较大，保护层在达到极限承载力之前就可能开裂剥落，同时为了保证混凝土保护层对抵抗剥落有足够的安全，要求按（2）计算的构件承载力不大于（1）的50%；③螺旋箍筋柱承载力计算公式中考虑了间接钢筋对混凝土约束的折减系数，主要是考虑高强混凝土的变形能力不如普通混凝土，而螺旋箍筋柱属于间接约束，需要通过混凝土自身的变形使箍筋产生对混凝土的侧向约束；④公式（2）要求计算出来的承载力不应低于（1），否则应按（1）计算。

5.3 受压构件的纵向钢筋与箍筋有哪些主要的构造要求？

答：纵筋：柱中纵筋的直径不宜小于12mm，全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5%，全部纵向钢筋的配筋率对于HRB500钢筋不应小于0.5%，对于HRB400钢筋不应小于0.55%，对于HPB300和HRB335钢筋不应小于0.6%，且一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%；轴心受压构件纵向受力钢筋应沿截面的四周均匀放置，方柱中钢筋根数不得少于四根，圆柱不宜少于8根，不应少于6根；偏心受压构件，当截面高度h≥600mm时，在侧面应设置直径为不小于10mm的纵向构造钢筋，并相应地设置附加箍筋或拉筋；纵筋间距不应小于50mm，不大于300mm；对于直径大于25mm的受拉钢筋和直径大于28mm的受压钢筋，或者轴拉和小偏心受拉构件，不得采用绑扎搭接接头。

箍筋：受压构件中箍筋应做成封闭式，其间距在绑扎骨架中不应大于15d（d为纵筋的最小直径），且不应大于400mm和截面的短边尺寸；箍筋直径不应小于d/4（d为纵筋最大直径），且不应小于6mm；当纵筋配筋率大于3%时，箍筋直径不应小于8mm，间距不应大于10d，且不大于200mm，箍筋末端应做成135°弯钩且弯钩平直段长度不应小于10d；在纵筋搭接长度范围内，箍筋的直径不宜小于搭接钢筋直径的0.25倍，其箍筋间距不应大于5d，且不应大于100mm，当搭接受压钢筋直径大于25mm时，应在搭接接头两个端面外100mm范围内各设置两道箍筋。

5.4 简述偏心受压短柱的破坏形态，偏心受压构件如何分类？

答：偏心受压短柱的破坏形态分为受拉破坏（大偏压破坏）和受压破坏（小偏压破坏）；受拉破坏时，受拉钢筋应力首先达到屈服强度，然后受压区边缘混凝土达到其极限压应变而被压碎，属于延性破坏；受压破坏时，离轴力较近一侧混凝土首先达到混凝土极限压应变，同侧的受压钢筋也受压屈服，而离轴力较远一侧的钢筋可能受压也可能受拉，但都不屈服（除非轴力很大，且偏心距很小时才可能屈服）；

偏心受压构件按受压区高度分为大、小偏心受压，当b时，为大偏压，当b时，为小偏压。

5.5 长柱的正截面受压破坏与短柱的破坏有何异同？什么是偏心受压构件的P-δ二阶效应？

答：短柱正截面破坏为材料破坏，因其纵向弯曲小，常可忽略附加弯矩的影响，

即随着N的增加，M/N为常数，所以其变化轨迹是直线；而长柱的正截面破坏分为材料破坏和失稳破坏，长柱发生材料破坏时，虽然正截面能达到其强度，但是因其纵向弯曲较大，不可忽略，会产生较大的附加弯矩，在加载过程中，偏心距随纵向力加大而不断非线性增长的，即M/N为变数，所以其轨迹线为曲线；长柱发生失稳破坏时，正截面将不能达到其强度，主要是因为纵向弯曲过大，轴向力的微小增量就将引起不收敛的附加弯矩，最终由于刚度不足，导致过大变形而破坏。

轴向力对偏心受压构件的挠曲产生的附加弯矩和附加曲率的荷载效应成为偏心受压构件的P-δ二阶效应。

5.6 什么情况下要考虑P-δ效应？

答：当不满足下列三个条件中的任何一个就需考虑P-δ效应：

①M1/M2≤0.9

②轴压比N/（fcA）≤0.9 ③lc/i≤34-12（M1/M2）

其中，绝对值较小端为M1，绝对值较大端为M2。

5.7 怎样区分大、小偏心受压破坏的界限？

答：大、小偏心受压破坏的界限就是受拉钢筋达到屈服的同时，受压区边缘混凝土达到极限压应变而被压碎破坏，当b时，为大偏压，当b时，为小偏压。

5.8 矩形截面非对称配筋大偏心受压构件正截面受压承载力的计算简图是怎样的？

答：如图所示：

5.9 矩形截面非对称配筋小偏心受压构件正截面受压承载力如何计算？

答：根据力与力矩平衡条件有：

'' Nu1fcbxfyAssAs

'Nue1fcbx(h00.5x)fy'As'(h0as)

s(1)fy/(b1)

'其中fysfy

Nu受压承载力设计值；

'e、e'分别为轴向力作用点至受拉钢筋合力点As和受压钢筋合力点As之间

的距离；

、b分别为相对受压区高度和相对界限受压区高度；

x混凝土受压区高度。

5.10 怎样进行非对称配筋矩形截面大偏心受压构件和小偏心受压构件正截面受压承载力的截面设计？

答：大偏心受压构件的截面设计：

①As与As都是未知的情况：

I、验算是是否需要考虑二阶效应，然后令N=Nu，M=Ne0,并取xxbbh0；

'II、将上述值代入公式（2），可得受压钢筋面积As，若Asminbh则继续求解，

''否则取As=minbh，按As已知的情况求解（具体过程见②）；

'III、将求得的As及xxbbh0代入公式（1），则可得As；

''IV、验算构件一侧配筋率和全截面配筋率；

V、按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。

②As是已知的，As是未知的情况：

I、验算是是否需要考虑二阶效应，然后令N=Nu，M=Ne0；

II、令Mu21fcbx(h00.5x)，由公式（2）有，Mu2NefyAs(h0as)；

2III、计算出sMu2/(1fcbh0)，再按112s计算出As；若计算出

''''b，就应该改用小偏压重新计算，若仍用大偏压计算，则要采取加大截面尺寸或提

高混凝土强度等级或加大As的数量，也可按As未知的情况计算；

IV、若x2as，说明受压钢筋没有屈服，此时可对受压钢筋合力点取矩，按公式（3）

'''

计算As；

V、验算构件一侧配筋率和全截面配筋率；

VI、按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。

小偏心受压构件的截面设计：

I、验算是是否需要考虑二阶效应，然后令N=Nu，M=Ne0；

'II、取受压钢筋截面面积为Asminbh0.002bh，当Nfcbh时，还需考虑

反向破坏，按公式（7）求出受压钢筋面积As，最终的受压钢筋截面面积取两者的大值；

'III、将As公式（4）和公式（5），消去As，得到；

'IV、将求得的进行比较，若bcy21b，则把代入公式（4）或

''公式（5）便可求得As；若cyh/h0，则取sfy，按公式（8）重新求得，''再按公式（4）或公式（5）求得As；若cy且h/h0，取xh，sfy，

按公式（4）或公式（5）求得As；

V、验算构件一侧配筋率和全截面配筋率；

VI、按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。

'Nu1fcbxfy'As'fyAs （1）

'Nue1fcbx(h00.5x)fy'As'(h0as) （2）

''Nu(ei0.5has)fyAs(h0as) （3）

Nu1fcbxfy'As'sAs （4）

'Nue1fcbx(h00.5x)fy'As'(h0as) （5）

s(1)fy/(b1) （6）

'Nue'1fcbh(h00.5h)fyAs(h0as) （7）

5.11 矩形截面对称配筋偏心受压构件大、小偏心受压破坏的界限如何区分？

答：当b时，为大偏压，当b时，为小偏压。

5.12 怎样进行矩形截面对称配筋大偏心受压构件和小偏心受压构件正截面承载力的截面设计？

答：①大偏心受压构件的截面设计：

I、验算是是否需要考虑二阶效应，然后令N=Nu；

'fyAs，可得截面受压区高度x； II、将上述值代入公式Nu1fcbxfy'As')III、若xxb，则属于大偏心受压，按公式Nue1fcbx(h00.5x)fy'As'(h0as''')fyAs(h0as)计算计算得到As'和As；若x2as，则可按公式Nu(ei0.5has得到As'和As；若xxb，则需提高混凝土强度等级或者增大截面尺寸或者按小偏压计算（具体过程见②）；

IV、验算构件一侧配筋率和全截面配筋率；

V、按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。

②小偏心受压构件的截面设计：

I、验算是是否需要考虑二阶效应，然后令N=Nu；

=N-1fcbh0bb2Ne0.431fcbh01fcbh0'，可得截面相对受压区高度(1b)(h0as)II、代入公式；

2Ne1fcbh0(10.5)AsA''fy(h0as)III、再将相对受压区高度代入公式计算得

's到As'和As；

IV、验算构件一侧配筋率和全截面配筋率；

V、按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。

5.13 什么是偏心受压构件正截面承载力NuMu的相关曲线？

答：NuMu的相关曲线是指受压承载力设计值Nu与正截面的受弯承载力设计值Mu之间的关系曲线。

5.14 怎样计算偏心受压构件的斜截面受剪承载力？

答：I、按公式V0.25cfcbh0或V0.2cfcbh0检验截面尺寸是否符合要求，

若不符合则需重新选定截面尺寸，以防止斜压破坏或者斜裂缝开展过大；

II、按公式V1.75ftbh0/(1)0.07N验算构件是否需要按计算配置箍筋； III、若需按计算配置箍筋，则按公式V1.75ftbh0/(1)fyvAsvh0/s0.07N计算所需箍筋的数量；

IV、验算截面最小配箍率是否满足最小配箍率sv,min0.24ft/fy的要求，若不满足，则按最小配箍率配置箍筋。

习题

5.1 已知某多层四跨现浇框架结构的第二层内柱，轴心压力设计值N=1100kN，楼层高H=6m，混凝土强度等级为C30，采用HRB335级钢筋，柱截面尺寸为350mm×350mm，求所需纵筋面积？

解：按《混凝土结构设计规范》规定：l01.25H7.5m 由l0/b7500/35021.4，查表有0.715，则：

1N11100103A'(fcA)(14.33502)3000.90.715fy0.9's142mm2

因钢筋计算面积小于最小配筋率，故按最小配筋率配置纵筋，选取418，

As=1017mm2

222全截面配筋率：minbh735mmAs=1017mm5%bh6125mm满足要求

22一侧钢筋配筋率：minbh245mmAs=509mm满足要求

且全截面配筋率小于3%，故上述混凝土的计算面积中没有减去钢筋的截面面积是正确的。

5.2 已知圆形截面现浇钢筋混凝土柱，直径不超过350mm，承受轴心压力设计值N=2900kN，计算长度l0=4m，混凝土强度等级为C40，柱中纵筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HPB300级钢筋。试设计该柱截面。

解：由l0/b4000/35011.4，查表有0.932，则：

1N12900103A'(fcA)(19.13502/4)3600.90.932fy0.9's4499mm2

222全截面配筋率：3%A2887mmAs=4499mm5%A4811mm满足要求，

但在计算混凝土截面面积时应扣除钢筋截面面积：

1N12900103A(fcA)(19.13502/4)'(36019.1)0.90.932(fyfc)0.9's4751mm24811mm222选取825+222，As=4687mm4811mm且满足最小配筋率的要求。

采用螺旋配筋（阳洋老师班）

2As=A3041mm2，假定纵筋配筋率3%，则As=A2886mm，选用822，

混凝土保护层厚度取为20mm，估计箍筋直径为10mm，则：

dcord30235060290mm

2Acordcor/43506066052mm2

螺旋箍筋的换算截面面积为：

Ass0N/0.9fc(AcorAs')fy'As'2fy2900103/0.919.1(660523041)3603041213601283mm20.25As'760mm2螺旋箍筋间距：sdcorAss1/Ass029078.5/128356mm 取s40mm，满足不小于40mm，并不大于80mm和0.2dcor的要求 计算螺旋配箍柱的轴心受压承载力：

Ass0dcorAss1/s29078.5/401788mm2

Nu0.9(fcAcorfcAs'2fyAss0fy'As')0.9(19.16605219.130412127017883603041) =2937.4kN2900kN按普通配箍轴心受压柱计算得：

Nu0.9(fcAfcAs'fy'As')0.90.932(19.19621119.130413603041) 2411kN2937.4kN1.5Nu1.52411=3616kN2937.4kN

且l0/b4000/35011.412，满足要求。

5.3 已知偏心受压柱得轴向力设计值N=800kN，杆端弯矩设计值

'M1=0.6M2,M2=160kN·m;截面尺寸b=300mm,h=500mm, asas40mm；混

凝土的强度等级为C30，采用HRB400级钢筋；计算长度lcl02.8m。求钢筋截面面积As和As。

解： M1/M20.60.9，N/(fcA)0.370.9，lc/i9.33412(M1/M2)26.8 故不用考虑挠曲二阶效应

'由题知asas40mm，则h0has460mm

'e0M/N200mm，eie0ea220mm0.3h0138mm eei0.5has430mm

故先按大偏心受压计算 取b0.518

2Ne1fcbh0b(10.5b)A'fy'(h0as)'s80010343014.330046020.518(10.50.518)360(46040)29mm2

22故按最小配筋率选取受压钢筋，选取218，As=509mmminA300mm满

足要求，然后按受压钢筋已知的情况计算受拉钢筋：

Mu2Nefy'As'(h0as')800000430360509(46040)267kNm2sMu2/(1fcbh0)267106/(14.33004602)0.294

112s1120.2940.358b0.518

xh00.358460165mm2as80mm

s0.5(1+1-2s)0.5(1120.294)0.821

则可得钢筋面积：

AsM/(fysh0)267106/(3600.821460)1964mm2

22选取425，As=1964mmminA300mm（注：钢筋放不下，题目中已给

定as，故这里暂不考虑）

'22且AsAs=2473mmminA0.55%A825mm满足要求

垂直于弯矩作用平面的承载力复核：

lc/b9.3，得0.99，故有：

Nu0.9(fcAfy'Asfy'As')0.90.99(14.31500003601964360509)满足要求 2704.4kN800kN

5.4 已知柱的轴向力设计值N=550kN，杆端弯矩设计值M1=-M2，M2=450kN·m；

'截面尺寸b=300mm,h=600mm, asas40mm；混凝土强度等级为C35，采'用HRB400级钢筋；计算长度lcl03.0m。求钢筋截面面积As和As。

解：M1/M210.9，N/(fcA)0.1830.9，lc/i103412(M1/M2)46 故不用考虑挠曲二阶效应

'由题知asas40mm，则h0has560mm

e0M/N818.2mm，eie0ea838.2mm0.3h0168mm eei0.5has1098.2mm

故先按大偏心受压计算 取b0.518

2Ne1fcbh0b(10.5b)A'fy'(h0as)'s5501031098.216.730056020.518(10.50.518)360(56040)5mm2

22故按最小配筋率选取受压钢筋，选取325，As=1473mmminA360mm满

足要求，然后按受压钢筋已知的情况计算受拉钢筋：

Mu2Nefy'As'(h0as')5500001098.23601473(56040)328.3kNm2sMu2/(1fcbh0)328.3106/(16.73005602)0.209

112s1120.2090.237b0.518

xh00.237560133mm2as80mm

s0.5(1+1-2s)0.5(1120.209)0.881

则可得钢筋面积：

AsM/(fysh0)328.3106/(3600.881560)1848mm2

22选取328，As=1847mmminA360mm '22且AsAs=3320mmminA0.55%A990mm

且配筋率小于5%，满足要求

因截面高度h600mm600mm，需在截面两侧配置纵向构造钢筋，每侧选取212。

垂直于弯矩作用平面的承载力复核：

lc/b10，得0.98，故有：

Nu0.9(fcAfy'Asfy'As')0.90.98(16.71800003603320)满足要求 3705.5kN550kN

5.5 已知荷载作用下偏心受压构件的轴向力设计值N=3170kN，杆端弯矩设计

'值M1=M2=83.6kN·m；截面尺寸b=400mm,h=600mm, asas45mm；混凝

土强度等级为C40，采用HRB400级钢筋；计算长度lcl03.0m。求钢筋截面面积As和As。

解：M1/M210.9 ，故需考虑挠曲二阶效应

'由题知asas45mm，则h0has555mm

'e0M2/N26.4mm，eie0ea46.4mm0.3h0166.5mm

c0.5fcA/N0.7231 Cm0.70.3M1/M21

lc/h3000/6005

ns11.166l11(c)2c1250.7231300ei/h0h130046.4/555

故MCmnsM21.01.16683.697.48kNm

则e0M/N30.8mm，eie0ea50.8mm0.3h0166.5mm

'eei0.5has305.8mm e'0.5has(e0ea)244.2mm

故先按小偏心受压计算

首先确定As，因N3710kNfcbh19.14006004584kN，不会发生反向破坏，故只需按最小配筋率确定As

As=0.002bh480mm2，选取218，As=509mm2

然后计算，则有

''fyAsasasu(1)h0(b1)1fcbh0h04536050945(1)555(0.5180.8)19.1400555555 0.0597'21fyAsas2Ne'v（(1)）22h01fcbh0(b1)1fcbh023170103244.220.836050945=(1)2255519.1400555(0.5180.8)19.1400555 0.6575=uu2v20.05970.059720.657520.6005

可知：bcy21b1.082 确实是小偏压，故有：

N1fcbh0(As'fy'0.60050.8)3605090.5180.81)fAb1ys317010319.14005550.6005(2093mm2360

22选取228+222，As=1992mmminA480mm

'22且AsAs=2501mmminA0.55%A1320mm

且配筋率小于5%，满足要求

因截面高度h600mm600mm，需在截面两侧配置纵向构造钢筋，每侧选取212。

垂直于弯矩作用平面的承载力复核：

lc/b7.5，得1.0，故有：

Nu0.9(fcAfy'Asfy'As')0.91.0(19.12400003602501)满足要求 4936kN3170kN

5.6 已知轴向力设计值N=7500kN，杆端弯矩设计值M1=0.9M2，M2=1800kN·m；

'截面尺寸b=800mm,h=1000mm, asas40mm；混凝土强度等级为C40，'采用HRB400级钢筋；计算长度lcl06.0m，采用对称配筋（As=As）。求

钢筋截面面积As和As。

解：M1/M20.90.9，N/(fcA)0.4910.9，lc/i7.53412(M1/M2)23.2 故不用考虑挠曲二阶效应

'由题知asas40mm，则h0has960mm

'e0M/N240mm，eie0ea273.3mm，eei0.5has733.3mm

xN/(1fcb)7500103/(19.1800)491mmbh00.518960497mm2as80mm故属于大偏心受压，则：

AsAs'Ne1fcbx(h00.5x)'fy'(h0as)7500103733.319.1800491(9600.5491)360(96040)420mm2

'22验算配筋率AsAs420mmminbh0.00280010001600mm

22故选取525，As=2454mmminA1600mm满足要求

'22且全截面面积AsAs=4908mmminA0.55%A4400mm满足要求

且配筋率小于5%，满足要求

因截面高度h1000mm600mm，需在截面两侧配置纵向构造钢筋，每侧选取412。

垂直于弯矩作用平面的承载力复核：

lc/b7.5，得1.0，故有：

Nu0.9(fcAfy'Asfy'As')0.91.0(19.18000003604908)满足要求 15342kN7500kN

5.7 已知柱承受轴向力设计值N=3100kN，杆端弯矩设计值M1=0.95M2，

'M2=85kN·m；截面尺寸b=400mm,h=600mm, asas40mm；混凝土强度等

'22级为C40，采用HRB400级钢筋，配有As=1964mm（425），As=603mm（316），计算长度lcl06.0m。试复核截面是否安全。

解：M1/M20.950.9， 故需考虑挠曲二阶效应

'由题知asas40mm，则h0has560mm

e0M2/N27.4mm，eie0ea47.4mm0.3h0168mm

c0.5fcA/N0.7391 Cm0.70.3M1/M20.985

lc/h6000/60010

ns11.672l11(c)2c11000.7391300ei/h0h130047.4/560

故MCmnsM20.9851.67285140kNm

则e0M/N45.2mm，eie0ea65.2mm0.3h0168mm

eei0.5has325.2mm

1fcb341.6mmbh00.518560290.1mm则可按小偏压计算：

Nu1fcbxfy'As'sAs

'Nue1fcbx(h00.5x)fy'As'(h0as)

xNufy(As'As)3100103360(1964603)19.1400属于小偏压

s(1)fy/(b1) 联立可有：

x2470x334780x532.8mmNu4805.6kNN3100kN承载力满足要求 As=603mm2minA480mm2满足要求

'22且全截面面积AsAs=2567mmminA0.55%A1320mm满足要求

且配筋率小于5%，满足要求 垂直于弯矩作用平面的承载力复核：

lc/b15，得0.895，故有：

Nu0.9(fcAfy'Asfy'As')0.90.895(19.12400003602567)满足要求 4437kN3100kN故该截面安全

5.8 已知某单层工业厂房的I形截面边柱，下柱高5.7m，柱截面控制内力设计值N=870kN，杆端弯矩设计值M1=0.95M2，M2=420kN·m；截面尺寸

'''b=80mm,h=700mm, bfbf350mm，hfhf112mm asas40mm；

混凝土强度等级为C40，采用HRB400级钢筋；采用对称配筋。求钢筋截面面积。

解：该柱按有吊车柱的排架方向考虑，则lcl05.7m

M1/M20.950.9， 故需考虑挠曲二阶效应

'由题知asas40mm，则h0has660mm，A116480mm2

e0M2/N482.8mm， eie0ea506.1mm

c0.5fcA/N1.2791，取c1

Cm0.70.3M1/M20.985 lc/h5700/7008.14

ns11.067l11(c)2c18.14211300ei/h0h1300506.1/660

故MCmnsM20.9851.067420441.4kNm

xNu/(1fcb'f)870103/(19.1350)130mmh'f112mm

则按受压区为T形截面进行计算：

xNu1fc(b'fb)h'f1fcb87010319.1(35080)11219.180191.4mm2as80mmbh0314.9mmeie0ea530.7mm eei0.5has840.7mm

属于大偏心受压

故配置的钢筋为：

AsAs''''Nue1fcbx(h0.5x)(bb)h(h0.5h0ff0f)fy'(h0as')360(66040)870103840.719.180191.4(6600.5191.4)(35080)112(6600.5112)975mm222故选取320，As=942mmminA233mm满足要求

'22且全截面面积AsAs=1884mmminA0.55%A641mm满足要求

且配筋率小于5%，满足要求

因截面高度h700mm600mm，需在截面两侧配置纵向构造钢筋，每侧选取312。

垂直于弯矩作用平面的承载力复核：

I7.578109mm4，iI/A7.578109/116480255.1mm

lc/i22.3，得1.0，故有：

Nu0.9(fcAfy'Asfy'As')0.91.0(19.11164803601884)满足要求 2612.7kN870kN