９ Ｑ：塑 Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｌｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ 工业技术 ＡＺ９ １镁合金强化改性研究①② 王建青 （燕山大学河北秦皇岛０６６００４） 摘 要：实际应用中对ＡＺ９１镁合金性能的要求不断提高。因此，对其进行强化与改性研究具有重要意义。该文综述ＴＡＺ９１镁合金强化改性的主 要方法，包括稀土合金化处理、热处理、强变形高压处理 复合处理以及表面处理等。论述了各种处理工艺对ＡＺ９１镁合金组织结构及其物理化 学性能的影响 关键词：ＡＺ９１镁合全强化中图分类号：ＴＧＩ４６．２ 改性合金化高压 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７４—０９８Ｘ（２０１３）０２（ａ）一００７６—０３ 镁合金是目前最轻的金属结构材料， 分布于晶界” 。当ＣｅＪＪ￣入量为０．６９％时，合 相，合金的强度和硬度提高，但塑性降低“ 。 比强度和比刚度高，在航空航天及汽车工 金铸态组织得到明显细化，同时有大量的 经３６０℃压缩变形及１９Ｏ℃Ｔ６热处理 业领域有着广阔的应用前景。其中ＡＺ９ｌ镁 针状Ａ１４Ｃｅ相出现，此时合金综合力学性 后，抗拉强度、屈服强度及伸长率分别为 ＭＰａ、２７０ ＭＰａ和９．８６％。 合金具有良好的铸造性能、力学性能以及 能较佳，其抗拉强度、伸长率分别比原始 ３５ｌ ５．８％和１４０％ 。而当Ｃｅ 耐腐蚀性能，而且成本低廉，因而是应用最 ＡＺ９ｌ镁合金提高ｌ对挤压态ＡＺ９１镁合金热处理工艺的 为广泛的Ｍｇ－Ａｌ—Ｚｎ系合金之一。但由于 加量为０．９３％时，合金的铸态组织反而较 研究发现，ＡＺ９ｌ镁合金固溶态与挤压态相 镁是密排六方晶体结构，滑移系少，塑性 加入量为０．６９％时有粗化趋势。 加工性能较差。尤其是目前铸造ＡＺ９ｌ镁合 微量Ｓ ｒ能够细化ＡＺ９１合金的铸态 比抗拉强度变化不大，但伸长率有较大幅 度的提高“ 。ＡＺ９ｌ合金固溶处理后品粒尺 金产品内部组织粗大，且往往存在组织不 共晶组织，块状或杆状的金属间化合物 寸与挤压态相比有所增大。同时，合金固溶 均匀等缺陷，造成其产品性能受到制约。因 Ｍｇｉ ７Ｓｒ２、Ａ１ ４Ｓｒ相偏聚在晶界，阻碍了晶 时效处理后伴有强化相粒子析出。 此，开发适当的工艺对ＡＺ９ｌ镁合金进行强 粒的生长” ｊ。０．１％～０．２％的Ｓｒ添加量 文献¨１ 研究了在线淬火、离线固溶处 理（４２０℃×１ ｈ，水中快冷）和时效处理 （１９Ｏ℃×４ｈ，空冷）对压铸ＡＺ９ｌ镁合金 化与改性成为重要的研究课题。 可提高合金的强度和韧性［９１。当Ｓｒ含量为 ０．２％时，Ｓｒ的固溶强化和Ａｌ Ｓｒ相的品界 １稀土合金化处理 强化等因素使合金的室温和高温抗拉强度 组织及硬度的影响，在线淬火和离线的时 单独或复合添加稀土元素在金属中形 和伸长率都有一定程度的增加。但当Ｓｒ含 效处理可提高压铸ＡＺ９ｌ合金的布氏硬度， 成固溶相或在晶界偏聚，对合金的相变、显 量为０．３％时，合金抗拉强度和塑性则都会 但是离线固溶处理使合金硬度下降。 微组织有明显的影响，可以改变合金的物 下降。 理性能，而且稀土元素还能够对镁合金起 到净化作用。 添加适量的Ｙ元素后，ＡＺ９ｌ镁合金微 ３强变形高压处理 观组织中析出的高熔点Ａｌ Ｙ＊Ｕ能有效提高 利用强变形工艺对金属及合金进行处 对添加Ｌａ的ＡＺ９ｌ镁合金进行研究发 原有组织的热稳定性，从而有效提高合金 理，可以获得传统热处理方法难以获得的 现，Ｌａ只有微量固溶在Ｍｇ中，其余的则与 的高温性能。但当Ｙ加入量超过０．９％时， Ａｌ形成了Ａｌｌ，Ｌａ 化合物。随着Ｌａ加入量 超细晶粒组织甚至非晶态组织，在塑韧性 合金组织反而变得粗大，合金的力学性能 损失不大的情况下大幅提高金属材料强 开始降低。当Ｙ添加过量时，组织中的Ａｌ Ｙ 度，因而成为金属材料强化改性的主要技 ＡＺ９ｌ镁合金在热挤压过程中发生了动 态再结晶，挤压态合金的晶粒明显细化。挤 压比相同时，随挤压温度升高，基体的再结 晶程度增加，再结晶晶粒平均尺寸增大” 。 热处理是通过一定的温度处理，改变 随着挤压比的增加，晶粒变得更加细小。增 性能的金属热加工工艺。 Ａ Ｚ ９ｌ镁合金经过均匀化退火处理 下的抗拉强度和屈服强度“ ，而高温压缩 的增大，Ａｌ，，Ｌａ，以针状或团状形态析出， 起到了弥散强化的作用，降低了组织的晶 相容易聚集成团，造成合金组织和成分的 术之一。 粒度。文献【１】试制出一种高强高韧镁合 不均匀，从而引起应力集中，导致合金力学 金试样，其抗拉强度≥ｌ ９０ ＭＰａ，伸长率 性能严重下降 ” 。 ≥１１％。Ｌａ）ＪＩｌ入量为１．０％时，合金的硬度、 室温和２００℃高温抗拉强度分别比原始合 ２热处理 金提高３１．６％、２６．２％和２７．２％，室温和高 １４１％ 】。 温伸长率也分别比原始合金提高了ｌ２４％和 材料表面或内部的金相组织结构，控制其 大挤压比也可以提高Ａｚ９１镁合金在常温 Ｎｄ添加到ＡＺ９１镁合金后，Ｎｄ与Ａｌ因 时，挤压态合金的强度低于铸态合金的强 有较强的亲和力而形成块状的面心立方结 后，粗大网状的 相溶解，冷却过程中脱溶 度 。 。拼压后，ＡＺ９１镁合金的拉伸强度和 构Ａｌ Ｎｄ相。另外，Ｎｄ元素的加入促进等 析出。布氏硬度比铸态提高４ ５％，屈服强 塑性均得到明显提高。室温下平行挤 方 轴晶的形成，使组织细化。 Ｎｄ的加入量 度和抗拉强度分别提高３６％和３ ７％，伸长 向对ＡＺ９１镁合金进行压缩，由＿ｆ孪晶的产 屈服平台。 。ＡＺ９１镁 生，使得在压缩的应力一应变曲线ｊ为０．４％时，合金的抗拉强度和伸长率表现 率由铸态的２％增加到５．５２％”二出现 较好。添加Ｎｄ使ＡＺ９１镁合金的腐蚀速率 合金铸锭经４３０℃×２ ８ ｈ固溶时效处理 明显降低 ，含Ｎｄ量为１．４％的合金腐蚀速 后，硬度和抗拉强度分别提高２９．４９％和 率最小，耐蚀性能较佳。 加入一定量的Ｃｅ后，ＡＺ９ｌ镁合金中连 ２４．０４％【 ｌ４＿。 等径角挤压（Ｅ ＣＡＥ）工艺可细化 ＡＺ９１镁合金的微观组织，大大提高其力学 变形镁合金经Ｔ６热处理，发生热处理 性能。经过５次ＥＣＡＥ之后，晶粒平均尺寸 续网状分布的 相变成断续的小块状弥散 强化，在固溶强化的基础上析出大量 强化 从３００ ｍ左右细化到５０“ｍ以下，甚至 ①基金项目：秦皇岛市科学技术研究与发展计划项目（２０１１０１Ａ０８１）。 ②作者简介：王建青（１９７９一），男，河北保定人，博士研究生，助理研究员，主要研究方向为材料物理化学性能。 ７６ 科技创新导报Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ Ｑ： 工业技术 有的达到４～１０ ｍ，合金的抗拉强度和 Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｔｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ 文献 采用ＡｌＣ１ 一ＮａＣｌ熔盐，在较 ６９－７２． 伸长率均有显著提高 “。在ＥＣＡＥ后，坯料 低温度（３ ８０℃）下对ＡＺ９ｌＤ镁合金表面 【６】陈芙蓉，李仕慧，郭锋，等．铈对ＡＺ９１Ｄ 的端部和中部，中部区域的上部和下部，金 进行热扩散渗铝处理，制备扩散合金层， 相组织均存在差别，其中端部组织呈现一 文献 对ＡＺ９ｌＤ镁合金进行了表面热扩 镁合金组织和力学性能的影Ｉ１１￣［Ｊ】．铸造 技术，２００９，３０（２）：２０３－２０６． 定的流线形，而中部偏上部位相对来说细 散渗锌处理并获得均匀细致的表面膜层。 化效果最好 。随挤压道次的增加，坯料 所得膜层的耐腐蚀性与镁合金基体相比， 晶粒越来越细小，与屈服强度的关系符合 均有显著提高，且具有较高的表面硬度。 Ｈａ１１一Ｐｅｔｃｈ公式。 ＡＺ ９１镁合金铸锭在３ ３ ０℃往复挤 ［７］白星，胡文俊，张立强，等．Ｓｒ对ＡＺ９１镁 合金组织及力学性能的影响［Ｊ］．中国有 色金属学报，２００８，１８（９）：１５９６—１６０１． 压４道次后，基体组织６ｃ—Ｍｇ和强化相 一Ｍｇ Ａｌ，：得到细化，其细化机制主要是 破碎、动态再结晶和动态回复，这使得镁合 ８】冒国兵，刘琪．锶对ＡＺ９ｌ镁合金铸态组 文献 采用在ＡＺ９ｌＤ镁合金表面进 ［织和力学性能的影响 【Ｊ】．铸造，２０１０，５９ 行激光熔凝处理、激光熔覆纳米Ａ １ ０ ／ （６）：６１４—６１７・ ＃ ｗＣ／ＣＯ复合涂层以及在该复合涂层中添 【９】胡文俊．碱土元素锶、钙对ＡＺ９１镁合金 加Ａｌ粉等方法，研究提高镁合金表面显微 铸态组织和性能的影响【Ｄ］．长沙：湖南 硬度和耐腐蚀性的工艺。文献 在ＡＺ９ｌＤ ， 金的综合力学性能显著提高 。往复挤压 镁合金表面激光熔覆了Ｆｅ—Ｎｉ—Ｃｒ—Ｂ—Ｓｉ ＡＺ９１镁合金的室温拉伸断Ｅｌ研究发现，挤 合金，合金涂层平整，具有良好的耐磨和 压态镁合金的断裂方式主要为穿晶剪切断 耐蚀性。 裂 。往复挤压细晶镁合金断ＩＺｌ出现了大 量的韧窝，断裂方式主要是沿晶界、基体和 第二相界面断裂。 大学，２００７． ［１０】李金锋．Ｙ、Ｂａ对ＡＺ９１镁合金组织及性 能的影响［Ｄ】．济南：山东大学，２００５． ［１】】张清，李全安，文九巴，等．Ｙ对镁合金 ＡＺ９１力学性能的影响［Ｊ］．新技术新工 艺，２００６（６）：６６－６７． 对Ａ Ｚ ９ １ Ｄ镁合金进行微弧氧化 （ＭＡＯ）处理后，由于ＭＡＯ膜层的主体相 为陶瓷相，其硬度高于基体，所以ＡＺ９１Ｄ ［１２］刘腾，滕新营，周国荣，等．微量Ｙ、Ｅｒ 文献 采用六面顶压机对ＡＺ９１镁合 镁合金的表面硬度明显增加 。而且ＭＡＯ 元素对ＡＺ９ｌ镁合金微观组织及力学 性能的影响［Ｊ】．稀有金属材料与工程， ２０１２，４１（１１）：１９４０一ｌ９４４． 金进行高压处理，研究合金的组织结构和 膜层使合金的磨损机制发生了改变，其 压缩力学性能。发现在８００℃下５ ＧＰａ高 耐磨性能显著提高，但微弧氧化处理对 压处理的合金综合力学性能较佳，抗拉强 ＡＺ９ｌＤ镁合金的抗拉强度影响不大 。文 ［１３ｔ ，白云．ＡＺ９１Ｄ镁合金均匀化连续与等温 度和压缩率分别比未处理的铸恣合金提高 献 研究了绿色环保型镁合金微弧氧化工 冷却退火的组织和性能［Ｄ】．西安：西安 ｌ９．７％和２４．９％。而且２００～８００℃高压处 艺、电解液添加剂作用机制和表面微弧氧 化处理镁合金的腐蚀行为。 理工大学，２０１０． 【１４】韩秋华．ＡＺ９ｌＤ热处理中ｐ相的析出特 理的合金一直保持较高强度。 征对合金组织及力学性能的影响【Ｄ】． ４复合处理 复合处理可以从增强材料的选择、复 ６结语 兰州：兰州理工大学，２０１１． １５】张建民，马泽飞，张宝红．Ｔ６热处理对 航空航天、汽车及信息工业等领域对 ［变形ＡＺ９１Ｄ镁合金的强化作用【Ｊ】．材 合方法以及增强相加入量的多少等多方面 镁合金性能的要求不断提高，对其强化改 进行调节与改善，以优化复合效果，提高镁 性的研究愈加重要。对此，一方面要继续 基复合材料的性能。 对现有强化改性方法进行深入研究，不断 文献 以ＡＺ９ｌ镁合金为基体，以ＳｉＣ 完善各项处理工艺，提高合金综合性能； 料热处理技术，２０ｌ０，３９（１６）：１ ３６一 ｌ３７． 【１６］严琦琦，张辉，陈振华．热处理对挤压 镁合金ＡＺ９１￣Ｉ］ＺＫ６０组织与性能的影 ＩＩ￣［Ｊ】．金属热处理，２００６，３１（１１）：７ｌ一 ７４． 颗粒（粒径约２ ｍ）为增强相，全液态 另一方面要开发新方法，如引入高温高压 搅拌铸造制备出ＳｉＣ颗粒增强镁基复合材 等极端条件，寻找合金性能极限或发现新 料。铸态镁基复合材料室温和高温下的抗 规律及新途径。另外，要积极结合计算机 拉强度和屈服强度均高于Ａ．Ｚ９ｌ基体合金， 技术，对镁合金微观理论及目前难以付诸 ［１７】徐玉磊，张奎，李兴刚，等．热处理对压 铸ＡＺ９１Ｄ合金组织及硬度的影响［Ｊ】． 材料热处理学报，２０１２：３３（１１）：６３－ ６７． 而且在热处理和热挤压后均有所提高。室 有效实验的工艺方法进行模拟，为镁合金 温下镁基复合材料拉伸呈现明显的脆性断 的强化改性开辟新思路。 裂特征，而在较高温度下，其拉伸则表现为 韧脆混合断裂特征。 理法制备了纳米ＳｉＣ 增强镁基复合材料 （ｎ—ＳｉＣ ／ＡＺ９ｌＤ），发现ＡＺ９ｌＤ镁合金 能，随着ＳｉＣ 添加量的增加， 磨损性逐 渐增加。 参考文献 性作用的研究［Ｄ】．太原：太原理工大学， ２００７． ［１８】朱峰．不同挤压条件下ＡＺ９１Ｄ镁合金组 织与力学性能研究［Ｄ】．秦皇岛：燕山大 学，２００９． １】张金玲．ＡＺ９１镁合金精炼及Ｌａ对其改 文献 采用机械搅拌与高能超声处 ［【ｌ９】张志远，程显敏，王越，等．挤压比对 ＡＺ９１镁合金组织及力学性能的影响 ２】赵源华，陈云贵，赵冬．Ｌａ和Ｎｄ复合添 中加入ｎ—ＳｉＣ 能够改善材料的耐磨损性 ［加对ＡＺ９ｌ镁合金铸态组织和性能的影 响［Ｊ］．稀有金属材料与工程，２０ｌ０，３９ （８）：１４７０－１４７４． ［Ｊ】．沈阳工业大学学报 ２００６，２８（５）： ４９５—５００． ［２０］李淑波，吴昆，郑明毅，等．挤压对ＡＺ９ｌ 铸造镁合金力学性能的影响［Ｊ】．材料 工程，２００６（１２）：５４－５７． 文献 采用挤压浸渗法制备纤维体积 分数为２０％、２ ５％、３０％的硅酸铝短纤维 【３】范艳艳．合金元素对ＡＺ９ｌＤ镁合金组织 和性能的影响［Ｄ】．太原：太原科技大学， ２００９． 增强ＡＺ９１Ｄ复合材料，并研究了Ａｌ，Ｏ 一 ＳｉＯ ２／ＡＺ９１Ｄ复合材料及ＡＺ９１Ｄ基体的高 温蠕变性能和机理。 ｆ２１】姜巨福，罗守靖．等径角挤压对ＡＺ９１Ｄ 镁合金力学性能的影响【Ｊ】．热加工工 艺，２００４（８）：３—５． ［４］王娜，白朴存，侯小虎，等．Ｎｄ对ＡＺ９ｌ镁 合金显微组织和耐腐蚀性能的影响［Ｊ］． ５表面处理 ＡＺ９ｌ镁合金经表面处理后，虽然对其 材料研究学报，２０１１，２５（２）：２１４－２１８． 【２２】张晓华．镁合金等通道角挤压不均匀变 形及对半固态球晶化的影响ｆＤ】．哈尔 滨：哈尔滨工业大学，２００９． ［５】赵源华，陈云贵，唐永柏，等．Ｎｄ￣［１Ｃｅ对 ＡＺ９１镁合金组织和力学性能的影响［Ｊ］． 特种铸造及有色合金，２００９，２９（１）： 力学性能的改善效果并不明显，但对其耐 腐蚀性能以及耐磨性能却有显著影响。 ［２３］徐春杰，郭学锋，张忠明，等．往复挤压 （下转７９页） 科技创新导报Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ ７７ Ｑ：业 工业技术 动推杆没能严格定期进行维护保养，没有良好的润滑条件所致。再 场地而难以被清理干净，维修人员就不加或少加润滑油。这样直接 Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ 同时，对铰轴联接部的结构尺寸也作了相应修改，在销轴与销 自润滑性能和较高的抗压能力，并在轴衬套端制造出隔离环，有效 者，给运动副加的润滑油很容易发生泄漏，溢出的油液会污染工作 孔之间增加聚四氟乙烯材料制成的轴衬套，这种材料具有较好的 产生的后果就是加重了蜗轮蜗杆间的摩擦阻力，产生了较大的噪声 地防止了铰耳和铰座间的单边摩擦（见图７所示）。实践中证明，此 污染。（２）每块翻板的三个铰轴联接在制作和装配中的同轴度控制 种改进大大降低了噪音的产生。（３）养成定期对设备进行检查和保 得不太好，致使联接部有些销轴是用强力打入进行装配，这些部位 养的良好习惯，随时更换在使用过程中被损坏和丢失的零配件，以 的轴孔就会产生了过盈配合，每当翻板作上升或下降动作时，就会 保证检修设备的正常运行。 使这些销轴与销孔间产生强力摩擦，而发出巨大声响。另外，三个铰 聚四氟乙烯轴对套 轴位置度的控制也十分重要，翻板在运动时的轴向窜动，可使铰耳 部产生较大偏磨（如图５所示），这也是噪音产生的重要原因。 ■Ｉ■ ＼ ２Ｏ ／ 彗 ２９ 图５ 聚四氟乙烯轴衬套 （３）检查中发现，现场有部分电机风扇罩上的紧固螺钉存在松 动和遗失现象。分析认为：这些松扣在电机上的风扇罩由于机械振 动的原因而发生振荡，不停叩击电机外壳，从而发出噪声。 ３．２降噪方案 （１）在原来使用电动推杆的工地，用更加耐磨材料制成的蜗轮 蜗杆更换了由于磨损严重而容易发出噪音的蜗轮副，并制定出定期 检查、定期加油、定期对设备进行保养的措施。在新的工地，改电 图７ 动推杆为气动推杆，实践证明，气动推杆活塞运动时的摩擦系数更 小，运行更平稳，所发出的噪音更小，且更加方便维护和保养工作。 ４结语 （２）改造组焊胎具，对翻板制作过程中三个铰耳的同轴度和位置度 目前，国内动车车辆检修平台的结构形式已Ｅｌ趋标准化，通过 进行更严格的控制，合理提高制造精度，用反变形的措施保证产品 先后完成的武汉、上海、广州、福州、哈尔滨、大连、长春、天津等地 的组装焊接质量。 动车检修平台的制作与安装，积累了宝贵的第一手经验，其制造工 艺的日趋成熟为翻板的降噪提供了重要条件，其次通过改变翻板的 ８ 驱动方式及装配零件的材料，极大地降低了翻板翻转时产生的机 械噪音，为车辆检修人员创造了更舒适的低噪音工作环境。目前，这 种改进措施已经成功运用在上海南翔动车运用所检修平台，并陆续 Ｉ将在南昌、青岛等即将开工的检修平台中得到应用。 参考文献 ａｒ＇￣－＝ ［１］中铁工程设计院有限公司．检修库轨道桥、作业平台及防护网施 一 ｑ Ｅ ＿＇■－鬯！，陆 工图册【Ｓ］． 气动推杆形式 ［２】钢结构工程施工质量验收规范５０２０５－２００１． ［３］金属机械加工工艺人员手册［Ｍ］．北京：科学技术出版社，１９８３． 图６ ［４］左健民．液压与气压传动【Ｍ】．２版．北京：机械工业出版社，１９９９． （上接７７页） 及正挤压Ｚ９１Ｄ镁合金丝材的组织及性 复合材料的摩擦磨损性能［Ｊ］．特种铸造 的组织和性能研究［Ｄ］．太原：太原理工 能【Ｊ】．稀有金属材料与工程，２００７，３６ 及有色合金，２０１２，３２（１０）：３９５－３９９． 大学，２０１１． （３）：５００—５０４． ［２８】田君．硅酸铝短纤维增强ＡＺ９１Ｄ复合 ［３２】张仁．ＡＺ ９ｌＤ镁合金激光表面熔覆 【２４】陈勇军．往复挤压镁合金的组织结构 材料蠕变行为的研究【Ｊ】．广州：华南理 Ｆｅ—Ｎｉ—Ｃｒ—Ｂ－Ｓｉ合金［Ｄ］．湘潭：湘潭 与力学性能研究【Ｄ】．上海：上海交通大 工大学，２０１１． 大学，２００９． 学，２００７． 【２９］钟澄，刘磊，仵亚婷，等．ＡＺ９ｌＤ镁合金 【３３】骆海贺．Ａｚ９ＩＤ镁合金微弧氧化ＺｒＯ，一 ［２５］王建青，李乃朋，杨红博，等．高压处理 表面低温扩散渗铝层的组织与性能［Ｊ】＿ Ｙ ０ 复合陶瓷膜层的制备、表征及性 对ＡＺ９ｌＤ镁合金组织及力学性能的影 中国有色金属学报，２０１０，２０（１２）： 能研【Ｄ】．武汉：华中科技大学，２００９． 响［Ｊ】．燕山大学学报，２０ｌ ２，３６（６）： ２２６９～２２７３． ［３４】张勇，陈跃良，郁大照，等．微弧氧化 ４９７－５０１． ［３０】朱立群，刘慧丛，李卫平，等．ＡＺ９１Ｄ镁 对ＡＺ９１Ｄ镁合金力学性能的影响…． 【２６】梁立超，自或，杨玉山，等．ＳｉＣ颗粒增强 合金表面热扩散渗锌膜层研究【Ｊ］．北 中国腐蚀与防护学报，２０１０，３０（３）： ＡＺ９１镁基复合材料的研究［Ｊ］．沈阳工业 京航空航天大学学报，２００５，３１（１）： ２２２－２２６． 大学学报，２００７，２９（２）：１３９－１４３． ８一ｌ２． ［３５］刘妍．ＡＺ９１Ｄ镁合金微弧氧化工艺及成 【２７］刘世英，李文珍．纳米ＳｉＣ。增强ＡＺ９１Ｄ ［３１］刘云静．ＡＺ９１Ｄ镁合金表面激光改性 膜行为研究［ＤＩ杭卅ｌ：浙江大学，２０１２． 科技创新导报Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ ７９
