泵房高支模安全专项施工方案
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目 录 ................................................................... 错误!未定义书签。 一、 工程概况 ........................................................... 错误!未定义书签。 二、 编制依据 ........................................................... 错误!未定义书签。 三、 施工前准备 ......................................................... 错误!未定义书签。 （一） 材料 ............................................................ 错误!未定义书签。 四、 施工工艺 ........................................................... 错误!未定义书签。 （一） 构造做法 ......................................................... 错误!未定义书签。 （二） 支撑体系模板设计一览表： ......................................... 错误!未定义书签。 （三） 施工工艺 ......................................................... 错误!未定义书签。 （四） 质量标准 ......................................................... 错误!未定义书签。 （五） 模板拆除质量应符合的规定 ......................................... 错误!未定义书签。 （六） 施工注意事项 ..................................................... 错误!未定义书签。 五、 模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项 .............................. 错误!未定义书签。 六、 支模监测 ........................................................... 错误!未定义书签。 七、 质量保证措施 ....................................................... 错误!未定义书签。 八、 安全技术措施 ....................................................... 错误!未定义书签。 （一） 一般安全措施 ..................................................... 错误!未定义书签。 （二） 混凝土浇筑安全针对性措施 ......................................... 错误!未定义书签。 九、 雨季施工措施 ....................................................... 错误!未定义书签。 十、 防台风措施 ......................................................... 错误!未定义书签。 十一、 安全应急救援预案 .................................................. 错误!未定义书签。 （一） 安全事故应急救援架构 ............................................. 错误!未定义书签。 （二） 安全事故应急救援响应 ............................................. 错误!未定义书签。 （三） 安全事故应急救援预案 ............................................. 错误!未定义书签。 十二、 计算书及附图 ..................................................... 错误!未定义书签。 （一） ；350X900梁模板支撑计算书（碗扣） ............................... 错误!未定义书签。 （二） ；400X600＋300X700梁模板支撑计算书，采用900X500等截面代替计算（碗扣）. 错误!未定义书签。
（三） ；150板模板支撑计算书（碗扣） ................................... 错误!未定义书签。 （四） 附图 ............................................................ 错误!未定义书签。
一、工程概况
本工程位于。主要建设内容为：新建排涝站1座，新建自排水闸1座。
本工程泵站采用钢筋砼结构，其中泵房地下部分采用钢筋砼箱型结构，基础刚性桩复合地基，刚性桩采用∅300PHC管桩，型号为A型，壁厚为70；采用静压法施工，管桩长度设计为8m，桩间距为×，共计275根，泵房底板厚900mm，边墩厚900mm；泵房地上部分均采用钢筋砼框架结构，地上3层，总建筑面积864m³，屋顶梁为：250*1100mm,250*600mm,250*700mm,250*800mm,700*300mm,200*500mm,350*900mm屋面板厚1000mm。主要功能为排涝泵站，详见下图。根据施工图设计条件，高支模区域：泵房屋面板为高支模，屋面板底面标高, 电机层面标高，支模高度 。
二、编制依据
1、 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 2、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011； 3、 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 4、 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 5、 《木结构设计规范》GB50005-2003；
6、 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2015） 7、 《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；
8、 《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社（广州市建筑集团有限公司编）； 9、 《工程建筑结构施工图》 ； 10、省、市建委对高支模的有关规定；
三、施工前准备
（一） 材料
1、 根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下 2、 楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板； 3、 梁底、侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm枋木； 4、 梁底托梁采用80mm×80mm枋木或厚φ48双钢管； 5、 楼面模板底采用80mm×80mm枋木；
6、 梁板模板支撑体系拟采用碗扣式钢管脚手架，可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235；
7、 剪刀撑、纵横水平拉杆采用厚φ48钢管。钢材采用Q235。
施工条件
1、 模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。
2、 柱混凝土浇筑完毕。
3、 根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。
4、 钢管支撑地基应平整夯实，并满足承载力要求，应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。
5、 模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。
四、施工工艺
（一） 构造做法
1、 多数支模做法详见第8页的支撑体系模板设计一览表。 2、 支架支顶做法：
<1> 碗扣式钢管立杆做法：钢管支顶底部用可调式底座或固定底座，支顶上部用U
型可调节螺杆调节支顶，模板支架立杆可调托座的伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个碗扣间距。支架顶层水平杆至模板支撑点距离应不大于500mm，若不满足需加设扣件式水平杆作拉结。
<2> 立杆伸长最顶水平杆距离不大于500mm，板下单立杆应增设斜撑以增强其架体稳定。 3、 纵横水平拉杆设置
<1> 若碗扣式钢管立杆伸长最顶水平杆距离大于500mm时，应在钢管支顶底部上处纵横
设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后碗扣式纵横水平拉杆按不大于1200mm高设置一道，水平杆端头有混凝土梁、柱的应设置扣件式钢管水平杆与混凝土梁、柱顶紧；
或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧，接口应错开。为加强模板支模的整体刚度，在进行模板支模施工时，应采用扣件式水平拉杆应与模板支模范围相邻的以下各层的模板支顶作有效拉结，要求拉结不少于两根钢管立杆。
<2> 模板支架应设置扫地水平杆，可调底座调节螺母离地高度不得大于350mm，作为扫地
杆的水平杆离地高度应小于550mm。
<3> 梁板下支架模数如不能采用碗扣式支架时，应采用钢管立杆及水平钢管将梁板支架
连成整体。
4、 纵、横向剪刀撑设置
<1> 模板支模支顶周边和模板支模范围内纵横每隔≤5米设置竖向剪刀撑，剪刀撑应由底
至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。
<2> 当搭设高度不超过8米的满堂模板支架时，支架架体四周外立面向内的第一跨每层
应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的大剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4节段立杆时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4节段立杆时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。
<3> 当搭设高度超过8m的满堂模板支架时，竖向斜杆应满布设置，水平杆的步距不得大
于，沿高度每隔4至6个节段立杆应设置水平层斜杆或扣件钢管大剪刀撑，并应与周边结构形成可靠拉结。对长条状的独立模板支模架，架体总高度与架体的宽度之比不应大于3。
<4> 当模板支架独立设成独立方塔架时，每个侧面每步均应设竖向斜杆。当有防扭转要
求时，顶层及每隔3至4步增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑。
5、 水平剪刀撑设置：在竖向剪刀撑部位的顶部、中部及扫地杆处设置水平剪刀撑。其中，支模高度≥5米设置三道水平剪刀撑，支模高度＜5米设置两道水平剪刀撑。 6、 施工操作平台设置：凡模板支模范围内边梁模板安装位置，排栅应及时安装，以作为模板支模搭设的操作平台及安全护栏。在模板支模顶架上端设置安全防护操作平台，施工操作平台需采用18厚夹板铺设；若模板支模施工安全防护措施采用排栅作边梁防护，排栅应及时安装。施工操作平台需采用18厚夹板铺设。 7、 水平拉结的设置
<1> 由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平
推力较小，另已设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。
<2> 若模板支模范围一侧为剪力墙，该位置的模板支模应设置扣件式水平钢管，并且水
平杆必须与剪力墙稳固顶紧。若钢管立杆水平拉杆垂直方向位于临边边梁位置，该位置应设置扣件式水平钢管，并且水平杆必须与边梁稳固顶紧；
<3> 钢管立杆水平拉杆必须至少与临边开始第二条梁底支撑门式架或钢管稳固拉结。 8、 其他注意事项
<1> 小楞木方或托梁的悬臂段超过300mm的局部位置应加设支承钢管立杆补强。 <2> 梁侧板跨＞时，应在梁侧两侧立杆顶增设短钢管（或木方）支承板主楞，新增的短
钢管（木方）应有相应的纵、横向拉结措施。
<3> 梁板支撑立杆纵横布置间距≤900mm，必须保证纵横拉杆拉通设置；
<4> 构架梁施工流程：构架梁的模板搭设，需待下层构架梁砼强度达到70%以上，方可施
工。
<5> 支架立杆布置应按先梁后板布置，确保梁下横向有2根立杆支承。
<6> 当建筑物轴线间距于碗扣架横杆长度的模数不一致时，其结合部采用Ф48钢管作水
平杆练成整体，且结合部两侧均不得小于2个有效扣接点。
9、 立杆基础验算及相应做法：
<1> 高支模立杆支承在下层梁板上，为安全起见，高支模范围内对应的下层楼板梁板模
板支顶暂不拆除,待高支模楼面混凝土浇筑完毕十天后才能拆除。（如支顶已拆除，则采用钢管或碗扣式回顶，回顶钢管或碗扣式的间距按支模立柱）。
<2> 由梁板计算书可得最大轴力为，钢管立杆底垫底座及孖80mm×80mm木枋，考虑100
厚素砼垫层扩散角因素，［（2×+2×）×］=m2；立杆基础：钢管立杆支承在首层地面上（素土夯实，100厚C15混凝土垫层），可满足立杆基础要求。
双木方垫脚素土夯实，100厚C15混凝土垫层木方垫脚大样图
10、砼浇筑时，先浇筑砼柱、墙，在3～7天后，墙、柱砼达到一定强度后（不少于砼设计强度值的70%），支架水平杆与砼柱顶紧及抱箍，方可浇筑梁板砼。高①先浇筑下层楼板梁板砼，待下层楼板梁板砼强度达到70%以上，方可搭设上层梁板模板支模；②梁板砼浇筑时，应先浇筑中间部分，再两边对称浇筑；③高支模浇筑流程（支承于室外地坪）：素土分层夯实，每层夯实厚度不大于 250mm，现浇100厚C15混凝土垫层，待100厚C15混凝土垫层强度达到70%以上，方可搭设上层梁板模板支模；
（二） 支撑体系模板设计一览表：
序号 搭设部位、高度、 搭设高度、梁、板尺寸 跨度 竖肋80×80mm木枋@300mm， ≥700mm对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×双钢管作为横檩 支顶材料、间距 主、次龙骨规格、材料、间距 梁侧模竖肋、对拉螺栓规格、材料 立杆基础 1 屋面层梁板，，。 2 梁截面350X900、300X900、300X700、200X500。 碗扣架纵向间距为900mm，横向间距为900mm，步距1200mm 第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@250mm，第二层龙骨(主楞) 采用Φ48×双钢管 板厚120mm 碗扣架纵向间距为900mm，横向间距为900mm，步距1200mm 竖肋80×80mm木枋@300mm， ≥700mm对板底枋采用80mm×80mm枋木，间距350 mm，拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用托梁采用80mm×80mm单枋木 Φ48×双钢管作为横檩 第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@250mm，第二层龙骨(主楞) 采用Φ48×双钢管 竖肋80×80mm木枋@300mm， ≥700mm对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×双钢管作为横檩 混凝土楼地面 3 C～D×2～9轴飘梁，。 梁截面400X600、300X700。（计算按双梁总面积相等900X500） 碗扣架纵向间距为900mm，横向间距为900mm，三立杆，步距1200mm 4 1、水平杆（采用ф48×钢管，模数为600mm和900mm） 在钢管支顶底部上处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆按以上步距设置一道；同时每隔两步水平拉杆与柱抱箍。 2、剪刀撑的设置（采用ф48×钢管） 高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于5m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在（钢管支顶）的竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。 3、侧模厚度18mm夹板；板底模板18mm厚夹板。
oo（三） 施工工艺 1、 碗扣式脚手架材料要求 <1> 关于碗扣式脚手架技术原理：
1) 碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。 2) 碗扣架用钢管规格为Φ48×，钢管壁厚不得小于 。
3) 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440 中KTH330-08 及GB11352 中ZG270-500 的规定。
4) 下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352 中ZG230-450 的规定。
<2> 碗扣式脚手架安装方法：
1) 接头是立杆间横杆、斜杆和连接装置，应确保接头锁紧，搭设时，先将上碗扣搁置在限位锁上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。
2) 如发现上碗扣扣不紧或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求），下碗扣与立杆的同轴是否符合要求,下碗扣的水平同立杆轴线的直度是否符合要求,横杆接头与横杆是否变形,横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直,下碗扣内有无砂浆等杂物充填等,如是装配原因,则应调整后锁紧,如是杆件本身原因,则应拆除并送去整修。 <3> 碗扣式脚手架拆除方法：
拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止无关人员进入。
1) 拆除顺序自上而上逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。 2) 连墙撑只能在拆到该层时才许拆除，严禁在拆架前先拆连墙撑。 3) 拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。 4) 拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管。 2、 模板安装
<1> 在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。
<2> 根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。
<3> 支柱应垂直，垂直度容许偏差为2m高±15mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。
各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。 <4> 通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
<5> 铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。 <6> 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当粱底板
跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。起拱高度为梁跨度的2‰。主次粱交接时，先主梁起拱，后次粱起拱。
<7> 梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑等。梁侧模板制作高度应根
据粱高及楼板模板碰旁或压旁来确定。
<8> 楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。
<9> 安装门架时，安装可调底座及门架、两侧剪刀撑，并用钉子将可调底座固定在木枋上。
可调底座的调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装完第一层门架后应要校正可调底座使门架顶水平，然后逐层向上安装，当安装高度不足一榀门架高度时，可采用中架或上架和可调托座进行调节。
<10> 水平加固杆应在满堂红脚手架的周边、顶层及中间每5列5排通长连续设置，并采用
扣件与门架立杆扣牢。门架上部安装的可调托座要牢固承托上部纵楞或横楞。 <11> 剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边和内部≤8m间距设置，宽度不大于4个跨距或间距，
斜杆与地面倾角为450～600 。
<12> 钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±50mm，上下层支
柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。 <13> 通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设梁底枋木。 3、 模板拆除
<1> 拆除前，宜在距碗扣式顶下一人高处设工作平台。
<2> 拆除时，先松可调托座，拆去平台上碗扣式、托座和模板后，逐层向下拆碗扣式。拆
除过程不得高空抛掷。
<3> 模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除板，
梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。
<4> 拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，肋型塑料模装拆时，上
下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。 （四） 质量标准 1、 主控项目：
<1> 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立
柱应铺设垫板。
<2> 涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 <3> 碗扣式、钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。
<4> 钢管支顶安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，钢管支顶交叉
撑连接牢固有效，确保配件的质量。
<5> 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。
2、 一般项目：
<1> 模板安装的一般要求，观察检查。
1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； 2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
<2> 模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。 <3> 本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查． <4> 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规
定。尺量检查。
<5> 现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检
查。
<6> 模板安装的允许偏差应符合下表中规定。
预埋钢板中心线位置(mm) 预埋管、预留孔中心线位最(mm) 中心线位置(mm) 插筋 预埋件、预留孔偏差 预埋螺栓 外露长度(mm) 中心线位置(mm) 预留洞 一般项目 尺寸(mm) 轴线位置(mm) 底模上表面标高(mm) 截面内部尺(mm) 模板安装允许偏差 层高垂直度(mm) 大于5m 相邻两扳表面高低差(mm) 表面平整度(mm) 8 2 5 基础 柱、墙、粱 不大于5m ＋10，0 5 ±5 ±10 ＋4，－5 6 ＋10，0 10 外露长度(mm) 中心线位置(mm) ＋10，0 2 3 3 5
（五） 模板拆除质量应符合的规定 1、 主控项目
<1> 底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。
<2> 检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到
100％。 2、 一般项目
<1> 侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
<2> 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。
按拆模方案观察检查。
（六） 施工注意事项 1、 避免工程质量通病
<1> 模板安装前，先检查模板（包括碗扣式、钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的
不得投入使用。
<2> 梁模板：防止梁身不平直、粱底不平及下挠、粱侧模爆模、局部模扳嵌入柱粱间，拆
除困难的现象。 措施：
1) 支模时应遵守边模包底模的原则，粱模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 2) 梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 3) 混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。
<3> 板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。
措施：
1) 搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。
2) 支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的门架不能混用。严格按上表要求控制门架安装的垂直度。
3) 板模按规定起拱。
<4> 碗扣式支撑局部沉降：碗扣式地基应垫平夯实，在碗扣式支撑下部位加设通长垫板（或
垫木），并能满足承载力要求，做好可靠的排水措施，防止积水浸泡地基，防止支撑下沉。
<5> 碗扣式底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，要安
装足够的交叉支撑，门架的水平联接件（通常用钢管）要与邻近坚固物连结，使门架不产生位移。 2、 主要安全技术措施
<1> 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳 固，
不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。 <2> 拆模时应搭设脚手板。
<3> 拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。
<4> 避免使用质量不合格的门架、钢管及其配件，确保门架、钢管结构稳定和足够的承载
力。
<5> 认真处理碗扣式、钢管基础，确保基础具有足够的承载力，避免碗扣式、钢管发生局
部沉降。
<6> 剪刀撑、连结棒、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。 3、 成品保护
<1> 坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。 <2> 材料应按编号分类堆放。
<3> 使用后拆卸下来的碗扣式、钢管及其构件，将有损伤的碗扣式及构件挑出，重新维修，
严重损坏的要剔除更换。
<4> 碗扣式、钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后
上油保养。
<5> 搬运时，碗扣式、钢管及剪刀撑等不能随意投掷。
五、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项
1、 本工程砼浇筑采用泵送施工；
2、 本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。
3、 混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。
4、 支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。
5、 砼浇筑时，先浇筑砼柱、墙，在3～7天后，墙、柱砼达到一定强度后，方可浇筑梁板砼。
六、支模监测
项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。 1、 监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。
2、 测点布设：在 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。
3、 监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。
4、 监测系统：请第三方单位安装实时监测系统进行监测，安排专人进行实时监测。 5、 变形监测预警值：
梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。
6、 注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。
七、质量保证措施
1、 施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。
2、 施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。
3、 钢管组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管的质量。
4、 模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。
5、 模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。
6、 浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。
7、 施工必须符合《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011等的有关要求； 8、 扣件螺栓拧紧力矩为40～60N·m。
9、 用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。 10、立杆接长必须采用对接扣件连接,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。
八、安全技术措施
（一） 一般安全措施
1、 从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。
2、 安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。
3、 模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。
4、 应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨度大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。
5、 施工过程中的检查项目应符合下列要求： <1> 立柱底部基土应回填夯实。 <2> 垫木应满足设计要求
<3> 垫底位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。 <4> 立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。 <5> 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。 <6> 安全网和各种安全设施应符合要求
6、 在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。
7、 有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全
措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。
8、 模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台。
9、 支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。
10、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。
11、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。 （二） 混凝土浇筑安全针对性措施
1、 模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。 2、 混凝土由梁中向两侧对称浇筑，梁高度大于1000mm的梁分层浇筑，分层高度不大于500mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。
3、 浇筑设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。
4、 砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼浇筑，将问题处理后方可继续施工。
5、 砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。
6、 浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得让混凝土大量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。
7、 砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作
业人员，组织人力排除险情，方能复工。
8、 振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。 9、 施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。
九、雨季施工措施
1、 做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。
2、 雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。 3、 雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。
4、 检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。 5、 各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。
6、 机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。 7、 脚手架底部地基要做好排水。
8、 钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。
9、 浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。
十、防台风措施
1、 台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。 2、 成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。
3、 遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。
4、 对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。
5、 台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。
6、 在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。
7、 在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。
8、 科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。
十一、安全应急救援预案
（一） 安全事故应急救援架构
组 长：梁金锐（项目经理） 电 话： 副组长：姚志全（技术负责人） 电 话： 组 员：朱娟娟、欧淼鑫、张程、黄锦添、赵亚 （二） 安全事故应急救援响应
当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。 （三） 安全事故应急救援预案 1、 发生高处坠落事故应急救援
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
<1> 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性
质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
<2> 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠
或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
<3> 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。
搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 <4> 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，
使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，
可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
<5> 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保
暖。正确的现场止血处理措施。
1) 一般伤口小的止血法：先用生理盐水%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
2) 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
3) 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松~1分钟。 <6> 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减
少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 2、 发生支模坍塌应急救援
<1> 施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出
入口畅通。
<2> 在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅
通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
<3> 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展
情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
<4> 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍
塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 <5> 现场急救处理：
1) 尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
2) 伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。 3) 伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。 4) 伤肢不应抬高、按摩或热敷。
5) 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。 6) 迅速转往医院。
<6> 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 <7> 按规定上报有关主管部门请求救援。 3、 触电事故救援
<1> 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源 1) 脱离电源的基本方法有：
a. 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。
b. 用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电
源。
c. 必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。 d. 救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使
之脱离电源。
e. 如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进
触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。 f. 如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不
可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。 2) 在使触电者脱离电源时应注意的事项：
a. 未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。
b. 严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的
物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
c. 在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。 d. 当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二
次伤害）。
e. 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
<2> 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，
并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
<3> 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以
利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
<4> 对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就
地抢救。方法如下：
1) 通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
2) 口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。
3) 胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。
4、 除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。
十二、计算书及附图
（一） ；350X900梁模板支撑计算书（碗扣）
1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，跨度l=，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离；板弹性模量E=6000N/mm，木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=mm，抗剪强度fv=mm；支撑采用碗扣式Φ48钢管2根支撑:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=，立杆伸出顶层水平杆长度a=；钢管直径48mm，壁厚，截面积，回转半径i=；钢管重量m。钢材弹性模量 E=206000N/mm，抗弯强度f=mm,抗剪强度fv=mm。
梁截面尺寸b×h(mm) 层高(m) 梁边至板支撑距离(m) 2．梁底模验算 模板材料 弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 222
2
2
2
2
2
2
350×900 楼板厚度(mm) 结构表面要求 120 隐蔽 夹板 6000 模板厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm) 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 218 250 模板自重标准值(kN/m) 钢筋自重标准值(kN/m) 32 砼自重标准值(kN/m) 振捣砼荷载(kN/m) 22 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 kN/m × + ) × = kN/m ②砼自重 kN/m × × × = kN/m ③钢筋荷载 kN/m × × × = kN/m ④振捣砼荷载 kN/m × × = kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/ q2 = kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。
2332
W=bh/6=350×18/6=18900mm， I=bh/12=350×18/12=170100mm。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,Mmax=KMq1L=××250=-74222N·mm σ=Mmax/W=74222/18900=mm
2
2 2
2
2 23334
梁底模抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVq1L=××250=1713N τ=3Vmax/（2bh）=3×1713/(2×350×18)=mm 梁底模抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=；q2=m
υmax=Kυq2L/(100EI)=××250/(100×6000×170100)= [υ]=L/250=250/250=
梁底模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
（3）第一层龙骨(次楞)验算 第一层龙骨(次楞)材料 弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 次楞惯性矩I（mm） 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 碗扣式钢管横向间距L=900mm，C=350mm，γ=350/900=。 4224
4
2
2
2
2
木枋 9000 3413333 900 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 抗弯强度fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(mm) 232 85333 施工均布活荷载(kN/m) 梁边至板支撑距离(m) 第一层龙骨(次楞)采用木枋I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=×250/350=m Mq=qcL(2-γ)/8=×350/1000×900/1000×/8=·m b 、板传荷载计算
3
3
4
b=80mm,h=80mm,W=bh/6=80×80/6=85333mm
223
，
P板重量=×(板厚度×25＋模板重)＋×活载=××25++×=m 板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=440/1000×250/1000×= a =×(L-c)=×(900-350)=275mm，Mp=P×a=×=·m Mmax=Mq＋Mp=+×10=740000N·mm σ=Mmax/W=740000/85333=mm
2
6
2
2
2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
Vmax=×q×梁宽＋P=××350/1000+=
τ=3Vmax/（2A）=3××1000/(2×80×80)=mm
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=×250/350=mm υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)
=×350×900×(8 - 4 × +/(384×9000×3413333)= υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)
=×1000×275×900×(3 - 4×/(24×9000×3413333)= υmax=υq＋υp=+= [υ]=L/250=900/250=
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
2
2
2
3
'
3
2
3
’
2
2
2
（4）第二层龙骨(主楞)验算 第二层龙骨(主楞)材料 钢材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 422双钢管 206000 钢管规格 抗弯强度fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(mm) 支撑纵向间距(mm) 32Φ48× 8980 900 次楞截面惯性矩I（mm） 215600 主楞计算跨数 1）抗弯强度验算 P=V=1/2×q×梁宽＋P=××350/1000+=2234N=
5 弯矩系数KM=,Mmax=KmPL=××1000×900=769000N·mm σ=Mmax/W=769000/8980=mm
2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=mm＜f=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=×=
τ=3Vmax/(2A)=3××1000 /(2×2×=mm
2
2
22
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=,P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=××350/1000+=
υmax= KυPL/（100EI）=××1000×900/(100×206000×215600)= [υ]=L/250=900/250=
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
’3
3
'
2
3.支撑强度验算 支撑材料 回转半径i（mm） 2Φ48× 截面积A（mm） 每米长质量（kN/m） 22 钢材抗弯强度f（N/mm） 支撑横向间距（mm） 支撑立杆步距（m） (1)荷载计算 每根钢管承载NQK1=9002N
碗扣式钢管重量m,立杆重量=××1000=586N 水平拉杆10层,拉杆重量=10××=720N
900 钢材弹性模量E（N/mm） 206000 支撑纵向间距（mm） 900 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=586+720=1306N 钢管轴向力N＝+NQK=×1306+9002=10569N (2) 碗扣式钢管立杆长细比验算 L0=h+2a=+2×==250cm,i=,λ=L0/i=250/= 钢管立杆长细比＜230,满足要求。 (3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算
=,P=N/(A)=10569/×=mm
2
钢管立杆稳定性计算mm＜mm,满足要求。 4.支撑支承面验算
碗扣式钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=
（1）支承面受冲切承载力验算 βS=,ft=mm,hO=120-15=105mm,η=＋βS=
σpc,m=0N/mm,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh= βh ft＋σpc,m)ηUmhO=[×1×+×0)××820×105]/1000=
22
22
钢管支承面受冲切承载力＞,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=+2×××3)=,Al=×=
βl=(Ab/Al)=,fcc=×7200=6120kN/m,ω= ωβlfccAl=×3×6120×=
支承面局部受压承载力F=＞,满足要求。 5.侧模板验算 侧模板材料 板材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 侧模板计算跨数 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1 =γ×200/（T+15）β1 β2V
1/2
222
夹板 6000 5 侧模厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm) 竖肋间距L(mm) 218 300 =××××× β1= β2= V= T=℃) F2=γH=24×梁高=24×=m
F1、F2两者取小值F=m，有效压头高度=F/γ=。 2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F kN/m γG= kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K kN/m γQ= kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/ kN/m（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm
W=bh/6=780×18/6=42120mm，I=bh/12=780×18/12=379080mm。 1）抗弯强度验算
2
2
3
3
3
4
2
2
2
2
2
2
2
2
弯矩系数KM=,q=×(900-120)/1000=m=mm Mmax=KMqL=××300=-232376N·mm=·m σ=Mmax/W=232376/42120=mm
2
2
2
2
侧模抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=,Vmax=KVqL=××300/1000= τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×18×780)=mm
2
2
侧模抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。
22
3）挠度验算
挠度系数Kυ=,q=×(900-120)/1000=m=mm
挠度υmax=KυqL/100EI=××300/(100×6000×379080)= [υ]=L/250=300/250=
侧模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
（3）对拉螺栓计算
Fs=×(γGF+γQQ2k）=×=m;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=，N=abFs=××=；对拉螺栓φ12,容许拉力[Nt]= 对拉螺栓受力＜容许拉力,满足要求。 （4）侧肋强度验算 侧肋材料 侧肋计算跨度(mm) 枋材弹性模量E(N/mm) 2b
2
，4
4
，
木枋 390 9000 木枋截面尺寸b×h(mm) 侧肋计算跨数 抗弯强度fm(N/mm) 280×80 2 抗剪强度fv(N/mm) 次楞弹性模量I（mm） 42 3413333 次楞截面抵抗矩W(mm) 385333 计算跨度390mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm W=bh/6=80×80/6=85333mm，I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,q=×300/1000=mm Mmax=KMqL=××390=179858N·mm=·m σ=Mmax/W=179858/85333=mm
侧肋抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVqL=××390/1000= τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×80×80)=mm 侧肋抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=,q=×300/1000=mm；
挠度υmax=KυqL/100EI=××390/(100×9000×3413333)= [υ]=L/250=390/250=
侧肋挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
6.梁侧檩梁验算 檩梁材料 双钢管 截面类型 Φ48× ，4
4
，
2
2
2
2
22
2
2
2
2
3
3
3
4
对拉螺杆横向间距(mm) 600 计算跨数 截面抵抗矩W(mm) 3侧肋间距(mm) 截面积A（mm） 42300 424 5跨 4490 弹性模量I（mm） 107800 侧肋最大支座力（kN） 对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用Φ48×双钢管，W=4490mm，I=107800mm，A=424mm； 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=,P==××=;
Mmax=KmPL=×××10=472986N·mm=·m σ=Mmax/W=472986/(2×4490)=mm 檩梁抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=×=
τ=3Vmax/(2A)=3×3033/(2×2×424)=mm 檩梁抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=,P==××==3159N
υmax=KυPL/（100EI）=×3159×600/(100×206000×2×107800)= [υ]=L/250=600/250=
檩梁挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
7.计算结果
,3
3
,
2
2
2
2
2
2
6
4
2
3
底模材料 第一层龙骨(次楞)材料 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 第二层龙骨(主楞)材料 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 支撑材料 支撑纵向间距（mm） 侧模板材料 侧肋材料 侧肋间距(mm) 檩梁材料 檩梁间距(mm) 对拉螺杆排数 夹板 木枋 250 底模厚度(mm) 截面积A(mm) 218 6400 双钢管 900 钢管规格 Φ48× Φ48× 900 夹板 木枋 300 双钢管 390 1排 支撑横向间距（mm） 侧模厚度(mm) 截面尺寸b×h(mm) 截面类型 对拉螺杆横向间距(mm) 900 18 80×80 Φ48× 600 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度11800mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于
（二） ；400X600＋300X700梁模板支撑计算书，采用900X500等截面代替计算（碗扣）
1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=900mm，梁高h=500mm，层高,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离；板弹性模量E=6000N/mm，木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=mm，抗剪强度fv=mm；支撑采用碗扣式Φ48钢管3根支撑:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=，立杆伸出顶层水平杆长度a=；钢管直径48mm，壁厚，截面积，回转半径i=；碗扣式钢管重量m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜，抗弯强度f=㎜,抗剪强度fv= N/㎜。
梁截面尺寸b×h(mm) 层高(m) 梁边至板支撑距离(m) 2．梁底模验算 模板材料 弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 222
2
2
2
2
2
2
900×500 楼板厚度(mm) 结构表面要求 120 隐蔽 夹板 6000 模板厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm) 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 218 250 模板自重标准值(kN/m) 钢筋自重标准值(kN/m) 32 砼自重标准值(kN/m) 振捣砼荷载(kN/m) 22 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 kN/m × + ) × = kN/m ②砼自重 kN/m × × × = kN/m ③钢筋荷载 kN/m × × × = kN/m ④振捣砼荷载 kN/m × × = kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/ q2 = kN/m （2）梁底模板验算
233
2
第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=900mm W=bh/6=900×18/6=48600mm，I=bh/12=900×18/12=437400mm。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,Mmax=KMq1L=××250=-110841N·mm σ=Mmax/W=110841/48600=mm
2
2
2
2
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2
3
3
3
4
梁底模抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVq1L=××250=2559N τ=3Vmax/（2bh）=3×2559/(2×900×18)=mm 梁底模抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=,q2=m
υmax=Kυq2L/(100EI)=××250/(100×6000×437400)= [υ]=L/250=250/250=
梁底模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
（3）第一层龙骨(次楞)验算 第一层龙骨(次楞)材料 弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 次楞惯性矩I（mm） 第二层龙骨(主楞)间距4224
4
2
2
2
2
木枋 9000 3413333 900 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 抗弯强度fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(mm) 232 85333 施工均布活荷载(kN/m) 梁边至板支撑距离(m) L(mm) 碗扣式钢管立杆横向尺寸L2=900mm，梁宽度b=900mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh/6=80×80/6=85333mm，I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=×250/900=m b、板传荷载计算
P板重量=×(板厚度×25＋模板重)＋×活载=××25++×=m 板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=525/1000×250/1000×= 经过计算得：N1=，N2=，N3= Mmax= =
1）抗弯强度验算 σ=Mmax/W=×10/85333=mm
6
2
2
2
2
3
3
3
4
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2)抗剪强度验算
τ=3Vmax/(2A)=3××1000/(2×80×80)=mm
2
2
22
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算 υmax=
[υ]=L/250=900/250=
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
（4）第二层龙骨(主楞)验算
2
第二层龙骨(主楞)材料 钢材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 422双钢管 206000 钢管规格 抗弯强度fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(mm) 支撑纵向间距(mm) 32Φ48× 8980 900 次楞截面惯性矩I（mm） 215600 主楞计算跨数 1）抗弯强度验算 2 弯矩系数KM=,Mmax=KmPL=××1000×900=1761000N·mm σ=Mmax/W=1761000/8980=mm
2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=mm＜f=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=×=
τ=3Vmax/(2A)=3××1000 /(2×2×=mm
2
2
22
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=,υmax=KυPL/（100EI）=××1000×900/(100×206000×215600)= [υ]=L/250=900/250=
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
3.支撑强度验算 支撑材料 回转半径i（mm） 23
3
2
Φ48× 截面积A（mm） 每米长质量（kN/m） 22 钢材抗弯强度f（N/mm） 钢材弹性模量E（N/mm） 206000 支撑横向间距（mm） 支撑立杆步距（m） (1)荷载计算 每根钢管承载NQK1=20628N
900 支撑纵向间距（mm） 900 碗扣式钢管重量m,立杆重量=××1000=490N 水平拉杆8层,拉杆重量=8××=576N
支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量=490+576=1066N 钢管轴向力N＝ + NQK=×1066+20628=21907N (2) 碗扣式钢管立杆长细比验算 L0=h+2a=+2×==250cm,i=,λ=L0/i=250/= 钢管立杆长细比＜230,满足要求。 (3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算
=，P=N/(A)=21907/×=mm
2
钢管立杆稳定性计算mm＜mm,满足要求。 4.支撑支承面验算
碗扣式钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=
（1）支承面受冲切承载力验算 βS=,ft=mm,hO=120-15=105mm,η=＋βS=
σpc,m=0N/mm,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh= βh ft＋σpc,m)ηUmhO=[×1×+×0)××820×105]/1000= 钢管支承面受冲切承载力＞,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=+2×××3)=,Al=×=
βl=(Ab/Al)=,fcc=×7200=6120kN/m,ω= ωβlfccAl=×3×6120×=
支承面局部受压承载力F=＞,满足要求。
2
22
22
5.侧模板验算 侧模板材料 板材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 侧模板计算跨数 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1 =γ×200/（T+15）β1β2V
1/2
22夹板 6000 5 侧模厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm) 竖肋间距L(mm) 218 300 =××××× β1= β2= V= T=℃) F2=γH=24×梁高=24×=m
比较F1、F2两者取小值F=m，有效压头高度=F/γ=。 2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F kN/m γG= kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K kN/m γQ= kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/ kN/m（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm； W=bh/6=380×18/6=20520mm，I=bh/12=380×18/12=184680mm。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=，q=×(500-120)/1000=m=mm Mmax=KMqL=××300=-71820N·mm=·m σ=Mmax/W=71820/20520=mm
2
2
2
2
2
2
3
3
3
4
2
2
2
2
2
2
22
侧模抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=，Vmax=KVqL=××300/1000=
2
τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×18×380)=mm 侧模抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
2
2
2
挠度系数Kυ=，q=×(500-120)/1000=m=mm
υmax=KυqL/100EI=××300/(100×6000×184680)= [υ]=L/250=300/250=
侧模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图
（3）对拉螺栓计算
Fs=×(γGF+γQQ2k）=×=m;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=，竖向间距b=(500-120)/2=190mm=，N=abFs=××=；对拉螺栓φ12,容许拉力[Nt]= 对拉螺栓受力＜容许拉力,满足要求。 （4）侧肋强度验算 侧肋材料 侧肋计算跨度(mm) 枋材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 次楞弹性模量I（mm） 422b
2
，4
4
，
木枋 190 9000 3413333 木枋截面尺寸b×h(mm) 侧肋计算跨数 抗弯强度fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(mm) 3280×80 2 85333 计算跨度190mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。 W=bh/6=80×80/6=85333mm， I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,q=×300/1000=mm Mmax=KMqL=××190=27075N·mm=·m
2
2
2
2
3
3
3
4
σ=Mmax/W=27075/85333=mm
侧肋抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVqL=××190/1000= τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×80×80)=mm 侧肋抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=,q=×300/1000=mm
挠度υmax=KυqL/100EI=××190/(100×9000×3413333)=0mm [υ]=L/250=190/250=
侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
6.梁侧檩梁验算 檩梁材料 双钢管 截面类型 侧肋间距(mm) 截面积A（mm） 42，4
4
，
2
2
2
2
2
2
Φ48× 300 424 对拉螺杆横向间距(mm) 600 计算跨数 截面抵抗矩W(mm) 35跨 4490 弹性模量I（mm） 107800 侧肋最大支座力（kN） 对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用Φ48×双钢管，W=4490mm，I=107800mm，A=424mm； 1）抗弯强度验算
4
2
3
弯矩系数KM=,P==××=;
Mmax=KmPL=×××10=146718N·mm=·m σ=Mmax/W=146718/(2×4490)=mm 檩梁抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=×=
τ=3Vmax/(2A)=3×938/(2×2×424)=mm 檩梁抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=,P==××==855N
υmax=KυPL/（100EI）=×855×600/(100×206000×2×107800)= [υ]=L/250=600/250=
檩梁挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
7．计算结果： 底模材料 第一层龙骨(次楞)材料 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 第二层龙骨(主楞)材料 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 支撑材料 Φ48× 支撑横向间距（mm） 900 双钢管 900 钢管规格 Φ48× 夹板 木枋 250 底模厚度(mm) 截面积A(mm) 2,3
3
,
2
2
2
2
2
2
6
18 6400 支撑纵向间距（mm） 侧模板材料 侧肋材料 侧肋间距(mm) 檩梁材料 檩梁间距(mm) 对拉螺杆排数 900 夹板 木枋 300 双钢管 190 1排 侧模厚度(mm) 截面尺寸b×h(mm) 截面类型 对拉螺杆横向间距(mm) 18 80×80 Φ48× 600 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度9600mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于
（三） ；150板模板支撑计算书（碗扣）
1.计算参数
结构板厚150mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm,木材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=mm,顺纹抗剪强度fv=mm；支撑采用Φ48×碗扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm，抗弯强度f=mm,抗剪强度fv=mm。
楼板厚度(mm) 层高(m) 2.楼板底模验算 模板材料 弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 222
2
2
2
2
2
2
150 结构表面要求 隐蔽 夹板 6000 模板厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm) 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 218 350 模板自重标准值(kN/m) 钢筋自重标准值(kN/m) 32 砼自重标准值(kN/m) 施工人员及施工设备荷载(kN) 2 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 kN/m × × = kN/m ②砼自重 kN/m × × × = kN/m ③钢筋荷载 kN/m × × × = kN/m ④施工人员及施工设备荷载 kN/m × × = kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = kN/m （2）楼板底模板验算
2
332
第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM= 剪力系数KV=， M1=KMq1L=××350= V1=KVq1L=××350=1332N
b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数KM= M2=KMq2L=××350= 跨中弯矩系数KM= M3=KMq2L=××350= 剪力系数KV=
V2=KVq2L=××350=1035N 挠度系数Kυ=
υ2=Kυq2L/(100EI)=××350/(100×6000×486000)=
C施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=×= ,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数KM= M4=KM×PL=××1000×350= 支座弯矩系数KM= M5=KM×PL=××1000×350= 剪力系数KV=
4
4
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
4
V3=KVP=×= 挠度系数Kυ=
υ3=KυPL/(100EI)=××1000×350/(100×6000×486000)= 2）抗弯强度验算 M1= M2＋M5= M3＋M4=
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=144628N·mm=·m σ=Mmax/W=144628/54000=mm
楼板底模抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 3）抗剪强度验算 V1=1332N
V2+ V3=1035+840=1875N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=1875N=
τ=3Vmax/（2bh）=3×1875/(2×1000×18)=mm 楼板底模抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 4)挠度验算 υmax=+= [υ]=350/250=
楼板底模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图。
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(3)第一层龙骨(次楞)验算 第一层龙骨(次楞)材料 弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 次楞惯性矩I（mm） 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh/6=80×80/6=85333mm，I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1)抗弯强度验算 弯矩系数KM=
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=×350/1000=m Mmax=KMqL=××900=-222750N·mm=·m σ=Mmax/W =222750/85333=mm
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422木枋 9000 3413333 900 截面积A(mm) 抗弯强度fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(mm) 23226400 85333 施工均布活荷载(kN/m) 第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=
Vmax=KVqL=××900=1238N=
τ=3Vmax/（2bh）=3×1238/(2×80×80)=mm
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3)挠度验算
q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=×350/1000=m=mm,挠度系数Kυ= υ max=KυqL/(100EI)=××900/(100×9000×3413333)= [υ]=900/250=
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。 计算简图及内力图如下图。
’4
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(4)第二层龙骨(主楞)验算 第二层龙骨(主楞)材料 枋材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm) 422单枋 9000 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 抗弯强度fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(mm) 支撑纵向间距(mm) 32 85333 900 主楞截面惯性矩I（mm） 3413333 主楞计算跨数 1)抗弯承载力验算 弯矩系数KM= P=××900=2475N=
Mmax=KMPL=×2475×900=730620N·mm=·m σ=Mmax/W=730620/85333=mm
2
2 第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=mm＜fm=mm,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=
Vmax=KVP=××1000=3911N=
τ=3Vmax/(2bh)=3×3911/(1×2×80×80)=mm
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第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=mm＜fv=mm,满足要求。 3)挠度验算 挠度系数Kυ= P=××900=1598N=
υmax=KυPL/(100EI)=×1598×900/(100×9000×3413333)= [υ]=900/250=
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
，3
3
，
计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算 支撑材料 回转半径i（mm） 2Φ48× 截面积A（mm） 每米长质量（kN/m） 22 钢材抗弯强度f（N/mm） 支撑横向间距（mm） (1)荷载计算 每根钢管承载NQK1=
每根钢管承载活荷载（m）:NQK2=××1×1000=810N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =7824+810=8634N 钢管重量m,立杆重量=××1000=627N
水平拉杆10层,拉杆重量=10×+× ×1000=720N
2
钢材弹性模量E（N/mm） 206000 支撑纵向间距（mm） 600 600 支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=627+720+=1347N 钢管轴向力N=＋NQK =×1347+8634=10250N (2)钢管立杆长细比验算
LO=h+2a=+ 2×=，钢管的i=,λ= LO/i== 碗扣式钢管杆件长细比＜,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算
=,P=N/（A）=10250/×=mm
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2
碗扣式钢管立杆稳定性mm＜205N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算
碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10250/1000=
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=,ft=mm,hO=120-20=100mm,η=＋βS =
σpc,m=0N/mm,Um=2×(100+100)+2×(100+100)=800mm,βh = βh ft＋σpc,m)ηUmhO=[×1×+×0)××800×100]/1000= 受冲切承载力＞F=,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=+2×××3)=,Al=×=
βl=(Ab/Al)=,fcc=×7200=6120kN/m,ω= ωβlfccAl=×3×6120×=
支承面局部受压承载力＞F=,满足要求。 5.计算结果 底模材料 第一层龙骨(次楞)材料 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 第二层龙骨(主楞)材料 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 支撑材料 支撑纵向间距（mm） Φ48× 600 支撑横向间距（mm） 600 单枋 900 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 夹板 木枋 350 底模厚度(mm) 截面积A(mm) 22
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18 6400 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于。
（四） 附图
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