整定计算说明

整定计算说明

一、常规电流速断保护及常规电流电压联锁速断保护实验整定计算：

10kV2TA20MVAr1=0 x1=0.46r2=0 x2=0.46r0=0 x0=∞20MVA200/535kV1QF 3TA500/5LGJ-125/40r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.435kV2QF 4TA35kV6TA10MVA2000/504QF10kVp00kwud10.5%ABLGJ-125/140r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4Cp00kwud10.5%D

取基准容量SB20MVA，UBI35kV

计算各元件归算到35kV侧的有名值

XG102350.46**20102=28.175欧

352XT0.105*20=6.43欧

XAB0.4*4016欧

XBC0.4*14056欧

发电机电势归算至35KV侧为：EE35/10＝10.5×35/10＝36.75KV

系统等效阻抗为：XSXGXT=34.605欧

在AB线路末端发生短路时，等效短路阻抗X.BXGXT

XAB=50.605欧

在BC线路末端发生短路时，等效短路阻抗X.CXGXTXABXBC=106.605欧

a. 短路计算汇总（均为TA一次数值）

在AB线路末端发生三相短路，短路电流为：

E3X.BId.B.max36.75=1.732*50.605=0.419kA

在AB线路末端发生两相短路，短路电流为：

Id.B.minE2X.B36.75=2*50.605=0.363kA

在BC线路末端发生三相短路，短路电流为：

E3X.CId.C.max36.75=1.732*106.605=0.199kA

在BC线路末端发生两相短路，短路电流为：

Id.C.minE2X.C36.75=2*106.605=0.172kA

b. 电流速断保护定值计算及校验

动作电流：

'I'puKkId.B.max=1.2*0.419=0.5028kA，其中Kk取1.2

'灵敏度校验：

求出最小运行方式下发生两相短路时的保护范围：

1E'LMIN(XS.max)X12I'pu136.75(34.605)0.42*0.5028=4.85

公里

LMIN4.850.121L40<15%，不满足灵敏度要求。

c. 电流电压联锁速断保护定值计算及校验

正常运行方式下取保护区为L1=0.75LAB

Ipu36.75XSX0L1=1.732*(34.6050.75*16)=0.455kA

E'Upu3IpuX0L1=1.732*0.455*0.75*16=9.4567kV

灵敏度符合要求。

由于电流电压联锁速断保护的电流继电器整定值小于电流速断保护的电流整定值，因而具有更高的灵敏度。

二、10kV微机线路保护综合实验整定计算

线路最大负荷电流：84A6.3kV10.5kV2TA1QF 6MVA200/510.5kV2QF 4TA200/510.5kV6TA4MVA2000/54QF06.3kV3TA300/56MVAr1=0 x1=0.52r2=0 x2=0.52r0=0 x0=∞p00kwud10.5%ALGJ-125/18r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4BLGJ-125/50r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4Cp00kwud10.5%D 10kV线路模型示

意图

按照模型参数进行整定值计算，注意模型参数为一次侧参数，在进行整定计算后，将一次侧参数转换成二次侧参数。

整定计算过程如下：

取基准容量SB6MVA，UBI10.5kV

首先计算各元件电抗归算到10.5kV侧的有名值：

发电机：

XG6.320.52*610.5*6.32=9.555欧

10.52XT0.105*1.9296升压变压器：欧

线路AB：XAB0.4*187.2欧

线路BC：XBC0.4*5020欧

发电机电势归算至10.5KV侧为：EE10.5/6.3＝6.615×10.5/6.3＝11kV

系统等效阻抗为：XSXGXT=11.484欧

在AB线路末端发生短路时，等效短路阻抗X.BXGXTXAB=18.684欧

在BC线路末端发生短路时，等效短路阻抗X.CXGXTXABXBC=38.684欧

a. 短路计算汇总（均为TA一次数值）

在AB线路末端发生三相短路，短路电流为：

IEd.B.max3X.B=111.732*18.684=0.34kA

在AB线路末端发生两相短路，短路电流为：

Id.B.minE2X.B=112*18.684=0.2944kA

在BC线路末端发生三相短路，短路电流为：

IEd.C.max3X.C=111.732*38.684=0.1642kA

11在BC线路末端发生两相短路，短路电流为：

Id.C.minE2X.C=2*38.684=0.1422kA

b. 电流保护1段定值计算及校验

动作电流：

I'puKk'Id.B.max=1.2*0.34=0.408kA，其中Kk'取1.2

灵敏度校验：

求出最小运行方式下发生两相短路时的保护范围：

1

1E'LMIN(XS.max)X12I'pu111(11.484)0.42*0.408=4.99

公里

LMIN4.9927.7%L18>15%，满足灵敏度要求

式中：X1——线路的单位阻抗；

Xsmax——系统最大短路阻抗。

c. 电流保护2段定值计算及校验

'I'pu.BKkId.C.maxB点安装的电流1段保护定值=1.2*0.1642=0.197kA

A点电流保护2段电流定值为：

'''I'pukk*I'pu.B1.1*0.197=0.2167kA

''kk取1.1

Id.B.min灵敏度校验

klm'I'pu0.29440.2167=1.358>1.3满足灵敏度要求

d. 电流保护3段定值计算及校验

最大负荷电流为84A =0.084kA。

kk*kzqkh电流III段定值：

''I'pu*If.max1.15*1'''0.95*0.084=0.1017kA，kk取

1.15，考虑到系统

中无电动机，自起动系数取1，由于采用微机保护装置，返回系数较高，取0.95。

2

灵敏度校验：

作为近后备时，利用最小运行方式下本线路末端两相金属性短路时，流过保护的电流校验

klmId.B.min''I'pu0.29440.1017=2.89>1.3，满足灵敏度要求。

作为远后备时，利用最小运行方式下相邻线路末端发生两相金属性短路时电流保护的灵敏系数

klmId.C.min''I'pu0.14220.1017=1.398>1.2，满足灵敏度要求。

e. 将定值转化为二次侧数值

计算方法：

二次电流整定值=（一次电流整定值）/nTA

nTA为保护安装处TA变比，此模型为3TA，变比300/5=60。

电流1段二次定值：0.408kA/60=6.8A

电流2段二次定值：0.2167kA/60=3.61A

电流3段二次定值：0.1017kA/60=1.70A

电流2段动作时限：为方便录波，取0.2s。

电流3段动作时限：为方便录波，取0.5s。

3

三、110kV线路保护综合实验

线路最大负荷功率：28MW10kV30MVAr1=0 x1=0.26r2=0 x2=0.26r0=0 x0=0.26110kV200/51QF3TA 110kV2QF 200/5110kV4QF 10kV31.5MVAPo=0kWUd=10.5%A300/5LGJ-185/80Br1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4LGJ-185/60r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4C8MVAPo=0kWUd=10.5%2000/5D110kV线路

模型图

将实验保护装置安装在AB线路1QF处，取I、II段可靠系数为0.8，III段可靠系数为1.15，自起动系数为1.5，返回系数为1.05。

由显示参数可得：ZAB＝80*0.4＝32，ZBC＝60*0.4＝24

由整定原理可知：

1) 选择圆阻抗特性：

I段：Zzd.1＝0.8*ZAB＝25.6，线路阻抗角为90

IIIIII段：Zzd.1＝0.8*(ZABZzd.2)＝0.8*(320.8*ZBC)40.96欧，第II段的灵敏系数Klm＝1.281.25，满足灵敏度要求

III段：当输出功率最大时有最小负荷阻抗，设线路最大负荷功率为28MW，当负荷变化时，线路电压变化范围不超过额定值的

10%，因此最小负荷阻抗值为：

22（0.9U）（0.9*110）Zf.min＝＝350Smax28欧，本实验台采用方向圆特性，则：

4

1*350III1.15*1.5*1.05cos()ZzdsetL.1=444欧，tIII0.5s。其中L取arccos(负荷功率因数)，取

负荷功率因数为0.9，则L=arccos0.9=25.8°。

将整定值归算到二次侧，作保护用二次侧电压与电流一般为100V及5A，阻抗变比为：KZ＝KU/ KI＝110K/100/(300/5)＝18.3，距离保护I、II、III段整定值分别为：1.40、2.24、24.26。

为方便录波，II段动作时限：0.2s，III段动作时限：0.5s

零序电抗系数

Klx0x13x1=0.83，零序电阻系数：0.83

2) 选择多边形阻抗特性：

将距离保护动作特性设置为“多边形特性”，多边形特性I段、II段、III段动作电阻相同，为公共电阻。

公共电阻= III段动作电抗/tg，为负荷阻抗角，按cos=0.9考虑，则公用电阻为50欧。

多边形特性I段、II段、III段动作电抗同圆特性动作电抗。

四、零序电流保护整定计算

5

线路最大负荷功率：28MW10kV30MVAr1=0 x1=0.26r2=0 x2=0.26r0=0 x0=0.26110kV200/51QF3TA 110kV2QF 200/5110kV4QF 10kV31.5MVAPo=0kWUd=10.5%A300/5LGJ-185/80Br1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4LGJ-185/60r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4C8MVAPo=0kWUd=10.5%2000/5D 1)

短路计算

设SB=31.5MVA，取UBI＝10.5kV（发电机电压级基准电压），UBII＝121kV（输电线路电压级基准电压）。各电抗标幺值如下：

2UGNSB10.52*31.5x1**20.26*2SU30*10.5**GNBI发电机：x1= x2==0.2625

2Ud%UBNSB1212*31.5**20.105*2100SU31.5*121*B1NBII变压器T1：xB1==0.105

线路AB正序、负序电抗：xAB1*=

xAB*SB31.50.4*80*2UBII1212=0.0688

线路AB零序电抗：xAB0*=0.0688*1.4/0.4=0.2408

SB31.50.4*60*2UBII1212=0.0516

线路BC正序、负序电抗：xBC1*=

xBC*线路BC零序电抗：xBC0*=0.0516*1.4/0.4=0.1806

2Ud%UBNSB1212*31.5**20.105*2100SU20*121*B2NBII变压器T2：xB2==0.1654

6

得正、负序与零序网络图：

0.26250.1050.06880.05160.16540.1050.24080.18060.1654ABCDABCD正序（负序）网络图零序网络图

正序、零序网络图

当B点短路时，Z1＝Z2＝0.26250.1050.0688=0.4363

Z0＝(0.1050.2408)//(0.18060.1654)=0.3458//0.346=0.173

3I(1,0)3E单相接地时，接地点零序电流

o.B2Z3*1.05*0.43630.1733.011Z02

保护安装处零序电流：3.01*0.346/(0.3458+0.345)=1.51

3I(1,0)31.5*1000将标幺值转为有名值：

o.B＝1.51*3*121=227A

BC相间接地时，接地点零序电流

3I(2,0)3Eo.BZZ)*Z2Z3*1.050.43634363//0.173*1(2//Z02Z00.43630.0.43630.173 =4.03A

保护安装处零序电流：4.03*0.346/(0.3458+0.346)=2.02

7

将标幺值转为有名值：

(2,0)3Io.B＝2.02*31.5*10003*121=303.6A

同样地，算出C点单相接地和两相接地短路时的短路电流：

Z1＝Z2=0.4879，

Z0=（0.105+0.2408+0.1806）

//0.1654=0.5264//0.1654=0.126，

有名值

(1,0)3Io.C=102.74A，

(2,0)3Io.C=151.22A。

2) 整定计算

零序I段：

(2,o)I0I.A＝1.25*3Io.B.max1.25*3Io.B=1.25*303.6=379.5A，动作时间0s。

(1,0)3IoKlmII.B＝1.041.3II''II0.A＝KkIo.B＝1.15*1.25*151.22Io.A零序II段：=217.38A，，灵敏度满足

不了要求，措施：与相邻的线路零序电流保护配合。

下一线路BC与降压变T2连接，因此BC上只需要配置零序电流I段和零序电流IV段。零序IV段按躲过或本线路末端相间短路时出现的最大不平衡电流整定，整定值为：

I0IV3KkIVIunb.max＝3KkIVKbpKfzqIKC.max.B＝=3*1.1*0.1*0.2*334=22A，时限取0.5s

灵敏度满足要求。

则AB线路上仅安装零序I段和零序III段即可，零序III段整定值应为：

8

'''IVI0III1.15*22.A＝KkIo.B＝=25.3A，时限取1s

灵敏度满足近后备和远后备要求。

3) 二次整定值归算

保护安装处的电流互感器变比为：300/5，零序电流保护I、III段3I0整定值分别为：6.325A、0.422A。

本实验装置的零序电流定值I段和III段应设置的是I0定值，即分别为：2.11A，0.14A。

零序II段和零序IV段不投入，可设置定值为20A，时限2s。

五、35kV微机线路保护综合实验整定计算

10kV2TA20MVAr1=0 x1=0.46r2=0 x2=0.46r0=0 x0=∞20MVA200/5线路最大负荷电流：110A35kV35kV1QF 3TA500/5LGJ-125/40r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.42QF 4TA35kV6TA10MVA2000/504QF10kVp00kwud10.5%ABLGJ-125/140r1=0 x1=0.4r0=0 x0=1.4Cp00kwud10.5%D

取基准容量SB20MVA，UBI35kV

计算各元件归算到35kV侧的有名值

XG102350.46**20102=28.175欧

9

0.105*352XT20=6.43欧

XAB0.4*4016欧

XBC0.4*14056欧

发电机电势归算至35KV侧为：EE35/10＝10.5×35/10＝36.75KV

系统等效阻抗为：XSXGXT=34.605欧

在AB线路末端发生短路时，等效短路阻抗X.BXGXTXAB=50.605欧

在BC线路末端发生短路时，等效短路阻抗X.CXGXTXABXBC=106.605欧

a. 短路计算汇总（均为TA一次数值）

在AB线路末端发生三相短路，短路电流为：

IEd.B.max36.753X.B=1.732*50.605=0.419kA

E36.75在AB线路末端发生两相短路，短路电流为：

Id.B.min2X.B=2*50.605=0.363kA

在BC线路末端发生三相短路，短路电流为：

10

Id.C.maxE3=36.75X.C1.732*106.605=0.199kA

在BC线路末端发生两相短路，短路电流为：

Id.C.minE36.752X.C=2*106.605=0.172kA

b. 电流保护1段定值计算及校验

动作电流：

I'puKk'Id.B.max=1.2*0.419=0.5028kA，其中

Kk'取1.2

灵敏度校验：

求出最小运行方式下发生两相短路时的保护范围：

L1X(E'MINXS.max)12I'=1pu0.4(36.752*0.502834.605)4.85

公里

LMINL4.85400.121<15%，不满足灵敏度要求，可不投入电流

1段。

c. 电流电压联锁速断保护定值计算及校验

正常运行方式下取保护区为L1=0.75LAB

IE'36.75puXSX0L1=1.732*(34.6050.75*16)=0.455kA

Upu3IpuX0L1=1.732*0.455*0.75*16=9.4567kV

11

灵敏度符合要求。

d. 电流保护2段定值计算及校验

B点安装的电流1段保护定值

'I'pu.BKkId.C.max=1.2*0.199=0.2388kA

'''I'pukk*I'pu.B1.1*0.2388=0.262kA

''kk取1.1

Id.B.min灵敏度校验

klm'I'pu0.3630.262=1.385>1.3满足灵敏度要求

'''''ttttt112时限要求为 =+ =0.5 =0.5S

e. 电流保护3段定值计算及校验

最大负荷电流为110A=0.11kA。

kk*kzqkh电流III段定值：

''I'pu*If.max1.15*1'''0.95*0.11=0.133kA，kk取

1.15，由于系统中无

电动机，自起动系数取1，由于采用微机保护装置，返回系数较高，取0.95。

灵敏度校验：

作为近后备时，利用最小运行方式下本线路末端两相金属性短路时，流过保护的电流校验

klmId.B.min''I'pu0.3630.133>1.3，满足灵敏度要求。

12

作为远后备时，利用最小运行方式下相邻线路末端发生两相金属性短路时电流保护的灵敏系数

klmId.C.min''I'pu0.1720.133>1.2，满足灵敏度要求。

f. 将定值转化为二次侧数值

计算方法：

二次电流整定值=（一次电流整定值）/nTA

二次电压整定值=（一次电压整定值）/nTV

nTA为TA变比，此模型为500/5；nTV为TV变比，此模型为35*1000/100

电流1段二次定值：0.5028kA/100=5.03A

电流2段二次定值：0.262kA/100=2.62A

电流3段二次定值：0.133kA/100=1.33A

电流电压联锁速断电流二次定值：0.455kA/100=4.55A

电压二次定值（转换为相电压值）：9.4567kV*100/35000/1.732=15.6V

六、变压器保护综合实验整定计算

13

10kVT1110kV2TA200/5110kV1QF 3TA2QF 4TA110kV3QF 5TA200/5T26TA2000/504QF10kV30MVAr1=0 x1=0.383r2=0 x2=0.383r0=0 x0=0.38331.5MVAPo=0kWUd=10.5%A500/5LGJ-185/13r1=0 x1=0.38r0=0 x0=1.4B300/5LGJ-125/50r1=0 x1=0.38r0=0 x0=1.4C16MVAPo=0kWUd=10.5%D

变压器保护对象为降压变T2。对变压器保护的整定计算如下：

变压器额定电流：

IN.TS16*10683.9833U3*110*10(A)

1) 差流平衡系数

KphnCT2/(nB.nCT1)，nCT1和nCT2分别为高压侧和低压侧电流互感器的变比，nB为变压器的

变比。

由模型所示：nCT2=2000/5，nCT1=200/5，nB=110/10

2000/50.91(110/10)*(200/5)

则平衡变换系数为

Kph2) 变压器差动速断

Izd4IN.T=4*83.98=335.9A

归算到二次侧：335.9/40=8.4A

3) 比率制动差动保护

14

保护装置采用二次谐波制动措施鉴别励磁涌流，因此可按躲开变压器外部短路时的最大不平衡电流整定。

可计算出变压器低压母线三相短路时，流过变压器高压侧的短路电流Ik.max=237.3A

则比率制动差动保护的差动电流门槛值为：

IpuKrelIunb.max1.3(Iunb.uIunb.CT)1.3（uf）Ik.max=1.3*(0.125+0.1)*213.7=62.5A

归算到二次侧：62.5/40=1.56A

比率制动系数取0.5，二次谐波制动系数取0.15。

4) 过电流保护（不带起动元件）

动作电流按躲开变压器可能出现的最大负荷电流整定。

Ipu = Krel IT·max∕Kre 式中，Krel为可靠系数，取1.2～1.3；Kre为返回系数，由于是微机保护，取0.95；IT·max为变压器可能出现的最大负荷电流。IT·max的确定应考虑电动机自起动的最大电流：IT·max =

KSS IT·max′

式中，KSS为负荷自起动系数，KSS取1.5～2.5，IT·max′为正常的最大负荷电流。

整定计算：计算动作电流并直接归算到二次侧：

15

1.25*1.50.8IN.B1.25*1.50.8*83.98**0.95400.9540===3.32(A)

时限取0.5s。

5) 带低电压起动的过电流保护

电流元件和电压元件的动作值分别为：

Ipu = Krel IN·T∕Kre

Upu = Uw·min∕Kre′Krel ≈(0.6～0.7) UN

式中，Krel为可靠系数，取1.1～1.2；Kre为电流继电器返回系数，取0.95；Kre′为电压继电器返回系数，取1.15；Uw·min为最低工作电压，一般取0.9 UN 。

整定计算：计算动作电流及电压并直接归算到二次侧。

1.15*83.982.540.95*40Ipu＝（A）

0.9*110681.15*1.15*1100Upu=(v)，折算成相电压值为

39.3V。

6) 复合电压起动的过电流保护

负序电压继电器的动作电压按躲正常运行时的不平衡电压整定Upu·2 = 0.06 UN 。按

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相间电压的低电压继电器的动作电压为：

Upu = Uw·min∕Kre′Krel ≈(0.6～0.7) UN 整定计算：

过电流定值同样为2.54A。

66006负序电压继电器的动作电压为Upu·2 = 0.06 UN＝6.60(KV)，归算到二次侧为1100(V)

相间电压的低电压继电器的动作电压归算为相电压为39.3V。

7) 过负荷保护

计算过负荷保护的动作电流并直接归算到二次侧：= Krel IN·T∕Kre=2.32A。式中，Krel为可靠系数，取1.05，Kre为返回系数，取0.95。动作时间取7s。

七、电动机保护综合实验整定计算

UNXdXd=1，电动机：有功0.85MW，无功0.53MVAR，视在功率1MVA，=10KV，=0.3

'

变比：100/5=20

1*103电动机的额定电流归算到二次侧为：Ie=3*10*20=2.88 (A)

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10*103起动电流：Is=3*10*2.57.215 (A)

(1) 过电流保护

按躲开最大负荷电流进行整定Idz =kkIfmaxKh/

，最大负荷电流为2.88A，kk为可靠系

数，kk取1.1，Kh为返回系数，Kh取0.9，Idz1.1*2.88/0.93.52（A），动作时间取0.5s。

(2) 不平衡保护

当系统和电机发生断线或反相时，引起负序过电流动作。Idz= kkIe,式中: kk为可靠系数, 保护断线和反相时kk取0.8～1，保护三相不平衡时kk取0.2～0.8，可以带有0.1s以上的延时。当kk取0.8，时，Idz为2.304，动作时间为0.5s。

(3) 接地保护

接地保护作为保护电机及电缆单相接地时的保护。对大电流接地系统有专用零序TA时, 单相接地电流整定值, 可以按躲过电机启动时的最大零序不平衡电流来整定。对于三相TA收尾来产生零序电流时，为了防止TA二次回路断线时,保护误动作，也可按躲一相断线时的电流来整定。动作时间一般可取0.3～0.5s。对电机启动时的最大零序不平衡电流最好实测，根据多年来运行经验, 一般可按（0.2～0.4）电机额定电流之间来整定，这样整定，能最大限度地保护电机内部中性点附近单相接地。

动作电流取0.4倍的额定电流值，则为1.15A，动作时限为0.5s。

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(4) 堵转保护

不引入转速开关接点的堵转保护，在电动机启动结束后投入，其动作值可取1.3倍～1.5倍额定电流，动作延时应躲过电动机自启动的最长启动时间。

堵转电流定值取1.5Ie=4.32A，动作时间取4s。

(5) 起动时间过长保护

取正常启动时间为4s，超长时间启动时间为6s。

(6) 低电压保护

Udz ≤kkUe

式中，Ue为电动机额定电压(通过电压互感器的折算值)，kk为可靠系数，对于不需要自启动的电动机，异步电机取0.6～0.7，同步电机取0.5～0.6。取0.6倍系数的额定电压，即线电压为60V，转换为相电压应输入整定值34V。

动作时间：t=0.5～1.5s，动作时间取1s。

八、电容器保护综合实验整定计算

电容器：容量为2Mvar, UB=10KV

变比：300/5=60

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2*103电动机的额定电流归算到二次侧为：Ie=3*10*601.92(A)

(1) 限时电流速断保护

动作电流按电容器端部引线故障时有足够的灵敏系数整定，一般整定为3～5倍额定电流。取3倍额定电流为5.76A。

考虑电容器投入过渡过程的影响，动作时间一般整定为0.1~0.2s。取动作时间为0.15s。

(2) 过电流保护整定

动作电流按可靠躲开电容器组额定电流计算，一般整定为1.5～2倍额定电流，取1.5倍额定电流为2.88A。

动作时限一般整定为0.3s~1s。取动作时间1s。

(3) 零序过电压保护的整定

保护动作电压按躲电容器组三相不平衡电压计算：Udz15%Ue2，转化为U0为8.7V。

一般将时限整定到0.15~0.2s，取动作时间0.15s。

(4) 零序过电流保护的整定

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保护动作电流按躲电容器组三相不平衡电流计算：

Idz15%IeCnTA，计算结果为0.29A。

一般将时限整定到0.15~0.2s，取动作时限为0.2s。

(5) 过电压保护

保护动作电压按母线电压不超过110%额定电压值整定：Udz1.1Ue2，转化为整定值相电压63.5V。

保护动作于信号或经3~5s时限动作于跳闸，取动作时限为3s。

(6) 母线失压保护

保护动作电压按母线电压低于额定电压至一定值来整定：Udz8V，取相电压4.61V。

保护动作于信号或经3~5s时限动作于跳闸。取动作时限3s。

九、发电机保护综合实验整定计算

发电机：10MVA，UB=10KV，Xd=1，Xd=0.3，最大负荷电流为560A。

'变比：1000/5=200

10*103归算到二次侧的额定电流INT=3*10*200=2.88（A）

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(1) 发电机差动保护

差动电流IZD：按汽轮发电机考虑，躲开外部故障时的最大不平衡电流整定。取

IZD=KINT，K一般取0.25~0.3，取K为0.3，则可知IZD为0.86A。

比例制动系数k：一般为k=0.3~0.5。取比例制动系数为0.3。

I拐点电流q：拐点电流一般按小于发电机额定电流或TA二次额定电流整定。拐点电流一般为q=（0.8~1.0）INT，取系数0.86，则拐点电流为2.5A。

I(2) 定子接地保护

零序电压：按躲过正常运行时中性点单相TV或机端TV开口三角绕组的最大不平衡电压整定，整定公式：U1S=krelUunb.max。其中krel为可靠系数，一般取1.2~1.3，Uunb.max为实测不平衡电压，U1S通常整定为(5%~15%)UGE。取系数为5% ，输入的定值用U0表示应为1.67V。

动作时间：应与系统接地保护配合，一般为1~9S。取动作时间为2s。

(3) 过电流保护

过电流保护定值按躲过发电机最大负荷电流整定。发电机最大负荷电流为560/200=2.8A

过流动作时间：过流动作时间整定与相邻设备后备保护动作时间的配合，延时整定为在考虑配合延时基础上增加t。动作时间可整定为1s。

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低电压定值UD：按汽轮机考虑，UD=（0.6~0.65）UGE，取系数为0.6，则转化为相电压为34V。

负序电压定值U2：负序电压按照躲过正常运行时的不平衡电压整定，一般取U2=（0.06~0.08）UGE ，取电压值为6V。

(4) 负序过电流保护

负序过流定值：负序过电流按照防止负序电流导致转子过热损坏的条件整定，一般整定为IF=(0.5~0.6) IGE，取系数为0.5，则电流值为1.44A。

负序过流动作时间：发电机负序过流动作时间的整定与低压过流保护整定相同，延时在考虑配合的基础上增加t，一般为3~5s，动作时间取为4s。

(5) 失磁保护

圆心阻抗，圆心电阻，半径：

Xd

=1，

'Xd=0.3，ZB=10*10/10=10欧

因此一次数值XA=3欧，XB=10欧

转换为二次整定值，则为：XA2=3*(100*200/10K)=6欧，XB2=20欧

因此圆半径7欧，圆心电阻0，圆心电抗-13欧（输入整定值时输入13欧）

逆无功元件：按躲过发电机允许的进相运行无功整定。计算公式为：Q=

KrelQjx。其中

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Krel为可靠系数，取值范围为1.1~1.3。

Qjx

为发电机运行的最大进相无功功率。若作为防

止防止故障、震荡误动，一般按Q=5%QGE,QGE为发电机二次额定无功功率。

发电机的二次额定功率为sin[arccos(0.85)]*10M/100/200=263Var（按功率因数0.85考虑），取Krel=1.2，则逆无功定值为：1.2*5%*263=15.8Var，根据整定要求，输入定值时应缩小10倍后输入，且输入正值，因此应输入定值1.58Var。

动作时间：一般为1~1.5s。动作时间取1s。

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