蒸压硅酸盐制品中常见水化产物的结构

文章编号：１００９—９４４１（２００７）Ｏ１—００１７—０３　蒸压硅酸盐制品中常见水化产物的结构　口口柯昌君。吴　峻摘（长江大学城建学院，湖北荆州４３４０２３）　要：蒸压条件的改变，将使蒸压制品的水化产物产生很　托勃莫来石族包括一系列组成接近ｃ　ｓ　Ｈ　的结晶　形和无定形水化硅酸盐　Ｊ，自然界中能找到的有单　大差异，并导致蒸压制品性能的明显差异。要解决目前蒸压　硅酸盐制品存在的缺陷，必须针对各种水化硅酸盐产物的特　性，进行水化产物的设计。介绍了蒸压硅酸盐制品中常见的　几种水化产物的结构。　关键词：蒸压；硅酸盐制品；水化产物；形态　中国分类号：ＴＵ　５２８．４　文献标识码：Ａ　硅钙石（Ｃ　ｓ　）、托勃莫来石（Ｃ５ｓ６Ｈ¨）、温泉滓石　（Ｃ　ｓ　Ｈ　。．　）。所有托勃莫来石中都含有ＯＨ一离子　及各种数量的Ｈ　Ｏ，其结构与蒙脱石和蛭石相似，水　位于层间，各层间的距离不一。　托勃莫来石中存在以下几种不同的相口］：　引言　水泥水化产物水化硅酸钙的形貌主要有４种：第　１种为纤维状粒子，称为Ｉ型Ｃ—ｓ—Ｈ，为水化早期从　（１）１．４　ｎｍ托勃莫来石（Ｃａ５Ｓｉ６Ｏｌ８・８Ｈ２Ｏ）；　（２）１．１　ｎｍ托勃莫来石（Ｃａ５Ｓｉ６Ｏｌ８Ｈ２・４Ｈ２Ｏ）；　（３）０．９　ｎｍ托勃莫来石（Ｃａ５Ｓｉ６Ｏｌ８Ｈ２）；　（４）０．９７　ｎｍ托勃莫来石（Ｃａ　Ｓｉ６Ｏ，　）。　１．１　ｎｍ托勃莫来石可以分为两种：一是正常托　水泥颗粒向外辐射生长的细长条物质；第２种为网络　状粒子，称为Ⅱ型Ｃ—ｓ—Ｈ，呈互相联锁的网状构　能转变为０．９３—０．９６　ｎｍ型的托勃莫来　造；第３种是等大粒子，称为Ⅲ型ｃ—ｓ—Ｈ，为小而　勃莫来石，二是非常托勃莫来石或称反常托勃莫来石，不能　不规则、三向尺寸近乎相等的颗粒，也有扁平状；第　石；９３～０．９６脚型的托勃莫来石。１．１　ｎｍ　４种为内部产物，称为Ⅳ型Ｃ—Ｓ—Ｈ，即处于水泥粒　转变为０．子原始周界以内的Ｃ—ｓ—Ｈ，其外观呈皱纹状，与　外部产物保持紧密接触，具有规整的孔隙或紧密集　托勃莫来石与０．９３　ｎｍ托勃莫来石的结构差异如图　１所示　。　合的等大粒子。一般来讲，水化产物的形貌与其可　能获得的生长空间有很大的关系。Ｃ—ｓ—Ｈ除具　有上述的４种基本形态外，还可能在不同场合观察　到呈薄片状、珊瑚状以及花朵状等各种形貌…。　蒸压硅酸盐制品在蒸压处理过程中的水热反应　是在水的作用下，Ｃａ（ＯＨ）：与硅酸盐材料发生的化　合反应，形成的水化产物也是水化硅酸钙，但与水泥　的水化产物有明显不同。主要表现在：一是蒸压条件　下水化产物的种类更多，形貌更丰富；二是蒸压条件　下水化产物更容易长大，且存在水化产物的转化。目　前，已经发现的水化硅酸钙有几十种，Ｔａｙｌｏｒ　Ｈ　Ｆ　Ｗ【２　综合了大量的文献资料后将水化硅酸钙分为５种主　要类型：结构上同属于硅灰石的化合物、托勃莫来石　族、白钙沸石族、结构上同属于　—Ｃ：ｓ的化合物、其　他水化硅酸钙。在蒸压硅酸盐制品（ＣａＯ—ＳｉＯ：一　Ｈ　Ｏ系统）中，常见的水化产物主要有：托勃莫来石、　Ｃ—Ｓ—Ｈ（Ｉ）、Ｃ２ＳＨ以及硬硅钙石等。　ｏ　Ｃａｌｅｉｔｍａ　ｉｏｎ　▲Ｓｉｌｉｃａｔｅ　ｌｅｔｒａｈｅｄｖ　（ａ）硬硅钙石　０ＣＭｅｉｕｍ　ｉ　（ｈ）１．１　ｎｍ托勃莫来石　１托勃莫来石　建材技术与应用１／２００７　图２硬硅钙石与１．１　ｎｍ托勃奠来石结构　・ｌ７・　维普资讯 http://www.cqvip.com

１．４　ｎｍ托勃莫来石结构是由链式的多聚硅酸　盐阴离子构成，其结构式为　（见图３）：　它可与Ｃａ¨、ＯＨ一及Ｓｉ　Ｏ　离子结合，以及与包含　钙八面体的ＣａＯ薄片结合。该模型认为ｃ—ｓ—Ｈ　相是一个单一相，由类似于托勃莫来石的水化物和　１．．十ｏ＿｛ｉ叫；　ｉ－　一　。　图３　１．４　ｎｍ托勃奠来石结构式　Ｃａ（ＯＨ）　的薄片等纳米尺度共生物组成。随着各　层的排列顺序的变化，导致ｃ—Ｓ—Ｈ的Ｃ／Ｓ比变　化。在层内部分或全部桥四面体丢失，部分硅酸盐　离子被羟基取代　］。这一模型认为，这一结构单元　由包围Ｓｉ　Ｏ　离子的ＣａＯ带状组成，没有层。这　一１．４　ｎｍ托勃莫来石在加热至５５℃时，每６个　ｓｉ失去４个Ｈ　Ｏ，转化为１．１　ｎｍ托勃莫来石［４］。　１．４　ｎｍ或１．１　ｎｍ正常托勃莫来石经过２００—　结构导致更大的洞穴和通道的形成。其八面体结　构可由等量的Ａｌ¨离子取代，其中包含有可以很容　易通过过滤和干燥移走的Ｃａ（ＯＨ）　和水。除非在　高压和合适的温度下，通常它们不会结晶。　４５０℃的温度处理后，成为０．９　ｎｍ托勃莫来石。这　种１．１　ｎｍ正常托勃莫来石与具有多聚硅酸盐阴离　子结构的１．４　ｎｍ托勃莫来石相似，其结构式为Ｈ］　（见图４）：　ｘＣａ５　Ｈ２］…＿Ｓ卜　卜　ｌ　ｌ　ｌ　ｌ　ｌ　ｉ＿。＿…　。　圈５来自于Ｃ２Ｓ和Ｃ３Ｓ水化的ｃ—Ｓ—Ｈ模型¨　ｌ　圈４　１．１　ｎｎｌ正常托勃奠来石结构式　２水化硅酸钙Ｃ—Ｓ—Ｈ相　水泥熟料的某些组成在水化过程中生成结晶不　ｃ—ｓ—Ｈ缺陷托勃莫来石结构模型－８　如图６　所示。顶层表示完好的１．４　ｎｍ托勃莫来石层，只是　在一个小的部分出现桥四面体丢失，链比较长。底　层表示一个畸变的层，个别的四面体以及所有的链　扭曲、旋转或在ｂ轴方向被取代。大多数的四面体　丢失，导致大量的二聚物出现。由于一些桥四面体　丢失，导致硅酸盐链解聚和无序，两种层可能合并或　良或无定形的水化硅酸钙，一般称为类托勃莫来石相　或ｃ—ｓ—Ｈ相。　Ｔａｙｌｏｒ　Ｈ　Ｆ　Ｗ－２　认为有两种ｃ—Ｓ—Ｈ相的存在：　ｃ—Ｓ—Ｈ（Ｉ）和ｃ—Ｓ—ｎ（１Ｉ）。Ｃ—Ｓ—Ｈ（Ｉ）具有较低　的Ｃ／Ｓ比（Ｃ／Ｓ＜１．５），其结构类似于１．４　ｎｍ的托勃　奠来石；ｃ—Ｓ—Ｈ（Ⅱ）的Ｃ／Ｓ比较高（Ｃ／Ｓ＞１．５），　其结构与羟硅钠钙石有关。ｃ—ｓ—Ｈ（Ⅱ）难以获　得。　在单一层内相互出现，不同层的不同类型可能聚集　在一起或在样品中各个部位出现。在相邻层之间的　无序以及每层内的结构无序，使得在不同样品中观　察到不同的ｃ—ｓ—Ｈ结构　Ｊ。　Ｔａｙｌｏｒ　Ｈ　Ｆ　Ｗ－２　的ｃ—ｓ—Ｈ结构模型是一个结　构不完美的纳米尺度的单一固溶体，具有类似于组　群状硅酸盐的结构　Ｊ。这一模型及其衍生在胶凝　材料的水化过程研究中得到了较广泛的认同。　Ｎｏｒｉｆｕｍｉ　Ｉ等　Ｊ通过ＴＥＭ发现水泥水化形成的水化　！　．　Ｍ．　　硅酸钙凝胶表现为短程有序，在无定形基体中显示　出纳米晶质的区域，各纳米范围的光学衍射图说明　羟硅钠钙石和１．４　ｎｍ托勃莫来石结构的共存，支持　了Ｔａｙｌｏｒ　Ｈ　Ｆ　Ｗ的ｃ—ｓ—Ｈ相模型。　也有不少研究者提出自己的ｃ—ｓ—Ｈ模型。　来自于ｃ　ｓ和ｃ，ｓ相水化的ｃ—ｓ—Ｈ相结构模　型　如图５所示。ｃ—ｓ—Ｈ来自于ｃ２ｓ和ｃ，ｓ相　‘▲＝‘。Ｊ　Ｈ。　‘　图６缺陷托勃奠来石ｃ—Ｓ—Ｈ结构模型　。　文献［９］通过针硅钙石水热分解合成的卢一ｃ：ｓ　水化诱导期结束后形成的二聚硅酸盐离子的聚合。　二聚物占优势的ｃ—ｓ—Ｈ并不是一个稳定的物相，　・表现出极高的水化活性。通过对凹ｓｉ的ＭＡＳ　ＮＭＲ、　ＴＥＭ和ＸＲＤ分析，认为ｃ—ｓ—Ｈ结构主要是由１个　Ｒｅｓｅａｒｃｈ＆Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　１８－　维普资讯 http://www.cqvip.com

二聚体和１个单链聚合物组成。Ｏｋａｄａ等　叫将ＣａＯ　与硅酸的混合物在８０～２００℃温度下水热合成，也　粒状产物，相互粘结，由于其具有良好的结晶，而表现　出优异的蒸压性能——非常高的抗压强度和优异的　抗收缩性能。试验表明，在１．２　ＭＰａ饱和蒸气压下蒸　压６　ｈ，可以获得抗压强度５０　ＭＰａ以上的蒸压制品。　发现ｃ—ｓ—Ｈ的硅酸盐阴离子结构是１个二聚体和　１个单链聚合物（链长大于Ｓｉ　Ｏ。　），尽管受热分解形　成单体（卢一ｃ２ｓ），但直到４００　ａＩ：，其中的二聚体也不　会受热分解。随着Ｃ／Ｓ比的减少，链的长度增加。　综合上述几种ｃ—ｓ—Ｈ的结构模型，可以认为，　ｃ—ｓ—Ｈ的结构具有多变性，而这些变化可能与获得　样品的条件不同有关，这几种不同的模型实际上反　映了ｃ—ｓ—Ｈ结构向托勃莫来石转化的过程。　３硬硅钙石　硬硅钙石为硅灰石类水化硅酸钙　Ｊ。硅灰石　类的水化硅酸钙相的特点是晶面之间距离约为　０．７３　ｎｍ。在硅灰石结构中，每３个四面体重复出现　１次偏硅酸盐链，Ｓｉ—Ｏ部分沿轴以０．７３　ｎｍ的间距　重复，Ｃａ—Ｏ部分以０．３６５　ｎｍ的间距重复　Ｊ。　图８一种特殊形貌的Ｏｔ—ｃ　ＳＨ　５结语　由于蒸压条件的改变，蒸压制品获得的水化产　物差异较大，并导致蒸压制品性能的明显差异。因　此，要解决目前蒸压硅酸盐制品存在的缺陷，必须针　对各种水化硅酸盐产物的特性，对水化产物的种类、　硬硅钙石的结构与托勃莫来石非常接近。在硬　形貌和数量等进行合理的设计。　硅钙石ｃ　ｓ　Ｈ的结构中，硅酸盐层包含平行于ｂ轴　排列的Ｓｉ一０四面体双链，并由垂直于ｃ轴的钙多　面体层与硅酸盐层的交互层组成（见图７　）。　参考文献：　［１］沈威，黄文熙，闵盘荣．水泥工艺学［Ｍ］．北京：中国建筑　工业出版社，１９８６．１４０—１５８．　［２］Ｔａｙｌｏｒ　Ｈ　Ｆ　Ｗ．Ｃｅｍｅｎｔ　ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ．Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：Ａｃａｄｅｍｉｃ　ｐｒｅｓｓ，１９９０．１４２．　ｌａｙｅｒ　ｌａｙｅｒ　［３］Ｓｈａｗ　Ｓ，Ｃｌａｒｋ　Ｓ　Ｍ，Ｈｅｎｄｅｒｓｏｎ　Ｃ　Ｍ　Ｂ．Ｈｙｄｍｔｈｅｒｍａｌ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｉｕｍ　ｓｉｌｉｃａｔｅ　ｈｙｄｒａｔｅｓ，ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅ　ｃ　Ｃａｌｃｉｕｍ　ｉｏｎ▲Ｓｉｌｉｃａ【ｅｔｅｔｒａｈｅｄ０ｎ　图７硬硅钙石的结构模型　］　（ｃ　Ｓｉ６Ｏ　（ＯＨ）２・　Ｏ）ａｎｄ￣ｏｎｏｔｌｉｔｅ（Ｃａ＋　Ｏ１７（ＯＨ）２）：　ａｎ　ｉｎ　ｓｉｔｕ　ｓｙｎｃｈｒｏｔｒｏｎ￣ｔｕｄｙ［Ｊ］．Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｇｅｏｌｏｇｙ，　２０００，１６７（２）：１２９—１４０．　［４］Ｈａｍｉｄ　Ｓ　Ａ．Ｔｈｅ　ｃｒｙｓｔａｌ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｌｌＡ　ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅ　４　Ｃ　ＳＨ　Ｃａ２．　［Ｓｉ３Ｏ７　５（ＯＨ）¨］Ｈ２Ｏ［Ｊ］．Ｚｅｉｔ．Ｋｒｉｓｔ，１９８１，１５４　在１５０—２５０℃饱和蒸汽处理下，Ｃ：ＳＨ由适当　（２）：１８９—１９８．　［５］Ｊａｕｂｅｒｔｈｉｅ　Ｒ，Ｔｅｍｉｍｉ　Ｍ，Ｌａｑｕｅｒｂｅ　Ｍ．Ｈｙｄｒｏｔｈｅｒｍａｌ　ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｏｂｅｒｍｏｆｉｔｅ　ｇｅｌ　ｔｏ　ＩＯＡ　ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅ［Ｊ］．　Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９９６，２６（９）：１３３５—　１３３９．　比例的石灰和ＳｉＯ：合成得到，在５２０—５４０℃温度　下脱水。可分为以下几种形式［２］：　（１）　一Ｃ：ｓＨ——片状晶体，连生较差，力学强　度低，由水化而成，在自然界中还未发现；　（２）卢一Ｃ２ｓＨ——人造的水硅钙石；　（３）７一ｃ：ｓＨ——由水化而成，在自然界中还未　发现。　［６］Ｎｏｒｉｆｕｍｉ　Ｉｓｕ，Ｈｉｄｅｋｉ　Ｉｓｈｉｓａ　ａｎｄ　Ｔａｋｅｓｈｉ　Ｍｉｔｓｕｄａ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｑｕａｒｔｚ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｉｚｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｈｅｍｉｃａｌ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ａｕｔｏｃｌａｖｅｄ　ａｅｒａｔｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ（Ｉ）ｔｏｂｅｒｍｏｆｉｔｅ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９９５，２５　（２）：２４３—２４８．　Ｃ：ＳＨ是一种在高Ｃ／Ｓ比下常见的水化产　物。然而在镁蔷薇辉石类钢渣石灰蒸压系统中却获　—［７］ＷａｋｅｅｌＥＩＡ，ＫｏｒａｓｈｙＳＡＥ，ＨｅｍａｌｙＳＡＥ，ｅｔａ１．Ｐｒｏｍｏｔｉｏｎ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　Ｃ－－Ｓ－－Ｈ　ｐｈａｓｅ　ｎｕｃｌｅｉ　Ｏｎ　ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｃａｌｃｉｕｍ　ｓｉｌｉｃａｔｅ　得了一种新形貌的Ｏｔ—ｃ２ＳＨ－１　，如图８所示。与常　见的Ｏｔ—ｃ：ｓＨ相比，该形貌表现为０．５—１　ｔａｍ的颗　建材技术与应用１／２００７　ｈｙｄｒａｔｅ　ｐｈａｓｅｓ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，　１９９９，２１（２）：１７３—１８０．　・１９－　维普资讯 http://www.cqvip.com

文章编号：１００９—９４４１（２００７）０１－００２０—０３　混凝土膨胀剂的研究进展　口口尚　燕摘（江苏省建筑科学研究院，江苏南京２１０００８）　化后的化学减缩值为７—９　ｍｌ；如混凝土的水泥用量　为３００　ｋｇ／ｍ　，则形成孔缝体积约２１—２７　Ｌ／ｍ　，这　要：根据水泥的水化机理，分析了混凝土结构开裂的原　因。从膨胀剂的选择、施工、掺量和膨胀率等方面，对混　凝土膨胀剂在使用中应注意的问题进行了研究与探讨。　是混凝土抗拉强度低和极限拉伸变形值小的根本原　因。在干燥条件下，混凝土孔缝中的水分将会逸出　而产生毛细管压力，导致干燥收缩。　关键词：混凝土膨胀剂；结构开裂；裂缝控制；膨胀率　中图分类号：ＴＵ　５２８．０４２．４　文献标识码：Ａ　引言　如何控制和防止有害裂缝的产生是混凝土耐久　性研究中一个最棘手的问题。造成混凝土开裂的原　（２）水泥加水反应产生热量，其水化热为１６５—　２５０　Ｊ／ｇ，随着混凝土中水泥用量的增加，其绝热温　升可达５Ｏ一８Ｏ℃。研究表明，当混凝土的内、外温　差ＡＴ＝１０　时，产生的冷缩值为Ｏ．Ｏ１％；当△　＝　２Ｏ一３Ｏ℃时，冷缩值为Ｏ．Ｏ２％～Ｏ．ｏ３％。当冷缩　因很多，采取的措施也各不相同。大量的研究和应　用实践表明，掺加膨胀剂以形成补偿收缩是抑制早　期收缩裂缝最方便、最经济和最有效的措施…。本　值大于混凝土的极限拉伸值时，会引起混凝土结构　开裂。　文从膨胀剂的选择、施工、掺量和膨胀率等方　面，对混凝土膨胀剂在使用中应注意的问题进行了　研究与探讨。　由以上原因可知，水泥在水化、硬化过程中的化　学反应、物理反应和热力学反应所引起的体积变化，　是混凝土早期产生收缩开裂的根本原因。　１　混凝土结构开裂的原因分析　水泥在水化过程中，由于化学反应和热力学反　应所引起的体积收缩，将会导致混凝土结构产生收　２混凝土的防裂、抗裂措施　混凝土的防裂、抗裂措施有很多，从建筑材料的　角度出发，主要有以下５种：　（１）在混凝土中掺人细磨粉煤灰或矿渣粉。粉　缩开裂，这是混凝土材料的致命缺点。特别是在防　水工程如地下、水工、海工、地铁、隧道、水电、超长钢　筋混凝土结构工程以及二次灌注工程中产生结构开　裂，将会造成严重的质量缺陷。导致混凝土结构开　裂的主要原因有以下两种＿２】：　（１）水泥加水后变成水泥硬化体，其绝对体积　减小。研究表明，每１００　ｇ水泥中掺加３３　ＩＩｌｌ水，水　［８］Ｇｌａｓｓｅｒ　Ｆ　Ｐ，Ｈｏｎｇ　Ｓ　Ｙ．Ｔｈｅｒｍａｌ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｏｆ　ｃ—Ｓ—Ｈ　ｇｅｌ　煤灰或矿渣粉对降低水化热十分有利，可减少温差　收缩，且降低成本，该方法已成为大体积混凝土和商　品混凝土传统的抗裂措施，但不能完全解决混凝土　的收缩开裂，只能减轻开裂程度　Ｊ。　（２）在混凝土中掺入聚丙烯纤维。聚丙烯纤维　细小且杂乱无章，可分散应力集中，对减少混凝土的　（Ｐａｒｔ　２）［Ｊ］．Ｏｎｏｄａ　Ｃｏ．Ｐｅｐ．，１９９０，４２（２）：１２３—１２５．　［１１］柯昌君．低碱度钢渣水热反应特性及其机理的研究　［Ｊ］．建筑材料学报（录用，待发表）．　作者简介：柯昌君（１９６４一），男，湖北荆州人，剐教授，１９８７年　ａｔ　１　ｂａｒ　Ｈ２Ｏ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｕｐ　ｔＯ　２００℃［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００３，３３（２）：２７１—２７９．　［９］Ｂｌａｃｋ　Ｌ，Ｇａｒｂｅｖ　Ｋ，Ｓｔｅｍｍｅｒｍａｎｎ　Ｐ，ｅｔ　ａ１．Ｃｈａｒａｃｔｅｆｉｓａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ　Ｃ—Ｓ—Ｈ　ｐｈａｓｅｓ　ｂｙ　Ｘ—ｒａｙ　ｐｈｏｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎ　ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００３。　３３（６）：８９９—９１１．　７月毕业于武汉工业大学无机非金属材料专业，现从事土木　工程材料的教学与研究工作。　收稿日期：２００６—１０—１１　（编辑盛晋生）　［１０］Ｏｋａｄａ，ＳｈｉｍｏｄａＭ，ＭｉｔｓｕｄａＴ．Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ　ｏｆｔｏｂｅｒｍｒｉｔｅ：　ＮＭＲ　ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ　ａｎｄ　ａｎａｌｙｔｉｃａｌ　ｅｌｅｃｔｒｏｎ　ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ　・２Ｏ・　Ｒｅｓｅａｒｃｈ＆Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ