奥氏体球铁低温冲击裂纹的萌生与亚稳扩展 姜 珂，曲迎东，尤俊华，周裕雄 （沈阳厂业人 ’ ：材料科学Ｉｊｌ ｒ程学院， 沈 １１０８７０） 摘要：介 Ｊ 趟低温奥氏 球 铸铁的低濉尔波冲击试验．探讨Ｊ 冲． 裂纹的萌生 稳扩展特 通过埘示波冲．１ 断 裂过 中的动念戟荷、吸收能 以及特 化移进ｆ 分析发现，随营温度的降低，超低温奥氏体球墨铸铁有着 好的抵抗 冲． 裂纹萌 的能力，但 ＩＩ１．Ｊｊ裂纹萌生 会迅速地延仲许开始、 Ｉ稳扩展； 冲击裂纹的亚稳扩展过程在冲击ｆｊｌ（达划最 夫值的温度（一８０℃）前后分圳被材料承受载倚的上升和冲山裂纹亚稳扩展区域的减少所影响 通过刈‘冲 断【１ 察发 脱，随着温 的 降．冲击断ｌ １ 裂纹萌，卜Ｉ 域的塑性变形持续上升，ｍ在裂纹亚稳扩 区域Ｉｊｌｌ，ｌｔ１：脱 增＿人后减小的趋 势 关键词：球 铸铁；超低温；爪波冲击；裂纹 ，卜；业稳扩展 中图分类号：｜ｒ（；２５５ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００３—８３４５（２０ｌ７）０１—００２４—０４ ＤＯＩ：１０．３９６９／ｉ．ｉｓｓｎ．１００３—８３４５．２０１７．Ｏ１．００２ Ｔｈｅ Ｃｒａｃｋ－Ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ ａｎｄ Ｍｅｔａｓｔａｂｌｅ Ｅｘｐａｎｓｉｏｎ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒｏｎ ｕｎｄｅｒ ｌｍｐａｃｔ Ｌｏａｄ ＪＩＡＮ（．Ｋｅ，Ｑｔ Ｙｉｎｇ—ｄｏｎｇ。、ＯＵ Ｊａｌ／一Ｉｎｌａ。ＺＨＯＵ Ｙｕ—ｘｉｏｎｇ （ＳＩ、 ｌｌｙａｎｇ ｌｉｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｔ．ｒｅｔｈｎｏｌｏｇｙ，ＳｔｌＩ１（＇（）Ｉ‘，ｆ Ｍａｔｔ、ｒｉａｌｓ Ｓｔ’ｉｅｎｃｅ ａｌ／ｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．Ｓｈｅｎｙａｎｇ １ １０８７０．Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｌｔｌｗ ｔｅｌｎｐｅｔ’ａｔｕＩ ｅ ｔ＇ｓｔ・ｉｌｌｏｇｒａｐｈｙ ｉｍＩ’ａ‘・Ｉ ｔｅｓｔ ｏｆ ｔｌ】 ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｆ】（）ｔｔｕｌａｒ ｉｒｏｎ Ｗａｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ． Ｆｈｅ（・ｒａｃｋ ｔ）¨’ｔｌｕ（・ｉｎｇ ａｌｌｄ ｉｔｓ Ｉｎｅｔａｓｈｌｅ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ‘ ｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉ（‘ｓ ｗｅｒｅ（１ｉｓｔ ｔｌＳＳｔＳ＇（１．Ｂｙ ａｌｍｌｙｚｉｎｇ ｒｉｔｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｌｏａｄ．ｅｎｅｒｇｙ ａｂｓｏｒｂｉｎｇ ｔｉｌｌ（Ｉ ‘‘ｈａｌ－ａｔ。ｔｅｒｉｓｔｉ（’ｓ ｄｉｓｐｌａ（‘ｅｆ１ｌｅｌｌｔ ｉｎ ｌｈ（ ｏｓｃｉｌｌｏｇｌ’ａ１）ｈｙ ｉｍｐａｃｔ ｆｌ＇ａ（－ｔｕｒｉｎｇ ｐｒｏ（・ｅＳＳ，ｉｔ ｗａｓ ｄｉｓ（・ｏｖｅｒｅｄ ｔｈａｔ｝】ｙ ｔｈｅ ｔｅｎｌｐｅｌ’ａｔｌｌｌ，Ｐ Ｉｌ１‘Ｏｐｌｉｎｇ，ｔｒｌ ｕｈ ｒａ—ｈ，ｗ ｔｅｍｐｅｌ‘ａｌｕｌ’Ｐ ａｕｓｔｅｎｉｔ（’ｎｏｄｕｌａｌ‘ｉｒ（）１１ Ｗ‘ｍｈ１］ｌａｖｅ ｆｉｌ１）ｌ’Ｐ Ｉ）ｅｔｌｅｌ’ａｂｉｌｉｔｙ ｔｏ ｌｅｓｉｓｌ ｔｈｅ ｉｌｎＩＫＩ（・【（・ｒａｔ—ｋ ｐｌ’Ｉ“ｌｔｕ‘ｉｌｌｇ． ｈｏｗｅｖｅｉ’Ｉｈｅ ｉｌｎ１）ａ（‘Ｉ ｔ！ｌ‘ａ（’ｋ ｗｏｕｈｌ ｒａｐｉｄｌｙ（ ｘｔｅｒｌｄ ａｌｌｔＩ ｂｅｇｉｎ ｍｅｔａｓｔａｂｌｅ ｔ，ｘｐａｔｌｓｉｏｎ；ｂｕｔ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ（・ｒａｃｋ ＩＩ１（－ｔａｓｔａｔ）ｌｅ ＰｘＩ）ａｌｌｓｉｏｎ Ｉｎ‘ＯＩＪＩ ｓｓ ｗｏｕｈｌ ｉｌｆｌｕｅｎ（‘ｅｄ Ｉ）ｖ ｔｈｅ ｌｏａｄ ｉｎ（’ｉ’ｆ｜ａｓｉｌｌｇ ａｎｄ ｌｉｌｔ ｌａｓｌａ１）ｌｅ ｄｉｓｐｌａｔ‘ｅｌｌｌｅｌｌｌ ｌ＇ｅｄｉｔ（‘ｉｎｇ Ｉ）ｅｆｉ）ｌ’Ｐ ａｎｄ ａｆｔｅＪ‘ｒｅａｔ・ｈｉｎｇ Ｉｈｔ ｌｅｌｌｌｐｅｉ‘ａｔｕｒｅ（一８０ ：）ｗｈｅｎ Ｉｈｅ ｉｉｎｐａ（ ｌ ｖａ］ｕｅ ｒＰ｜ｊｔ‘Ｉｄｎｇ ｉｔｓ ｎｌａｘｉｌｌＤ．Ｉｍ．Ｉｔ ｗａｓ（１ｉｓｔ－‘）ｖｅｒｅｄ ｂｙ ｏ１）ｓｅｌ’ｖｉｎｇ ｔｈｅ ｉｔｎ１）ａ（・ｆ ｆｒａ（－Ｉ Ｌ１）’Ｐ ｔｌｌａｌ ｗｉｔｈ 【ｔ ｎｌＩｌｅｌ＇ａｔｌｌｌｅ ｄｒｏｐｐｉｌＩｇ，ｔｈｅ ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｔｂｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｃｒａｃｋ １）ＩｔＨｈｉｅｉｎｇ ｔｉｔＰａ ｏｆ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｆｒａｃｔｕｒｅ‘・ｔｍｉｉｍｌｏｕｓｌｙ ｈｕ－ｒｔ ａｓｔ￣｛， ｈｏｗｅｖｅｌ’ｔｈｅ ｍｅｔａｓｌａＩｉｆｅ ｅｘｐａｎｓｉ（Ｉ『】ａｌ‘ｅａ ｓｈ（）ｗ （１ ｔｈｅ Ｉｒｅｉｉｄ ｏＩ‘ｉｎｃｉ’ｅａｓｉｎｇ ａｔ Ｉ】 ｇｉｎｎｉｎｇ ａｎｄ ｔｈｅｎ ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｎｏ（ｈｉｌａｉ’ｉｒｏＩ］；ｕｌｈｄ—ｈｌ、ｖ ｔｅｍｐｅｌ’ａｔｕｉ‘Ｐ；（ｉｌＳｔ‘ｉｌｌｏｇｉ’ａｐｈ＞。ｉｎ｜ｐａｃｔ： ｒａ（‘ｋ ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ；ｍｅｔａｓｔａｂｌｅ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ 综合效益最优～ 用性，适应企业资源存量的现状。形成以新带【ｕ， 优势互补，这是因为决定水桶容量的是最短的那 一（２）统筹谋划全局。项目的前期沦汪要充分 伞面，要多轮重复进行，力求集思广益，问题要想 透，不要怕花时间、费功大，因为从全周期上看， 块板子。 前期论证充分，能够有效避免失误、少走弯路、减 少浪费、节约时间。 ５ 结柬语 “ｆ‘■五”期问，我同铸造行业将住《中ｌ 制 造２０２５￣指导下，ＪＪｕ快两化融合步伐，推动行业 向提质增效、节能减排、低碳环保厅向升级铸造 企业必须顺势而为。 持高效、优质、绿色的转 之路，才能焕发新的生机和活力，实现企、Ｉ 的ｎ『 （３）聚焦能力匹配。资源总是有限的，不要奢 一下子解决所有问题．补齐所有“短板” 要着 眼能力 配，确定重点项目，以点带而，拉动整体 捉 ’。同时，把资源集中到重点项日上，确保“ Ｊ 刀”是锋利的～ 持续发展。囊 （编辑：王 峰，Ｅ—ｎ１ａｉｌ：ｘ（｜ｚ１ ｗ ｗｘｆａｗｔｉ． Ｉ】ｌＩ１） （４）结合企业实际。在技术改造的实施中，选 』ｌ｝ｊ的ｌ 艺、没帑不仅要保证先进性，更要考虑适 ２４州代铸铁２０１７／ 近 术，随着我Ｈ １ 业的 速发展，Ｊｘ【能发 ｆ也、海｝：装ｆｆ｝以及大刑能源装备等卡¨火 、 对低 濉铸造材料的 需求与Ｕ俱增 Ｈ前， 关球 铸铁 材料低ｆ＾ ｌｑ：ｕ：的研究主要集ｒｆ１在以Ｑ Ｆ４００—１８Ｌ ｆＩ 、ｌ３５０—２２Ｉ 为主的铁素体球 铸铁材料ｌＩ＿２１ 似址，陔材料住低温下行 一脆转变脱象，囚 此，！！能 一６０ 以 的ｌ 作环境使川ｔ 沦Ｉ ， Ｆｅ—Ｃ合金中』ＪＩＩ入Ｎｉ、Ｍｎ等扩大 氏体卡ｌ 的合金 亡素，能够使共析转变温度降 ｊ图】 ２５『Ｉｌｆ『１标准Ｙ型试块 低至较低的濉度，扶得以奥氏体为丛休的 温组 织｛。Ｉ １ ｊ－这类材料 低温条件 小仔 韧～脆转 变 象，ｌ－Ｊ‘以住超低 （一１Ｏ０ ）以下仍然保持 良女ｒ的 Ｊ 、 “ｔ－‘ ｔＪ￣ 找…埘ｒ奥氏体球 铸铁的 Ｉ：究卜 集ｔ 离 ｌ 使川的有关力‘而，刈 丁＿！｛芏｛低 氏体球 铸铁的研究ｉ艮少， 外在这力 的研究也仅仅 埘趔低 氏体球景铸铁的力学性能仃 ｉ已载。 【￣Ｉ ＪＪ：Ｅ，芭 埘低温奥氏体球 铸铁进 低 ．Ｉ尔波 冲 试验，Ｊ ｔ冲，Ｊ：ｉ－裂纹的萌 Ｉ．ｊ１Ｉ 稳扩 特征 进行探时 １ 试验材料与方法 验采川的超低温奥氏体球 铸铁材料足 按照Ａ Ｍ Ａ５７１／Ａ５７ｌＭ怀准要求制箭的 采用 ５（）ｋ － 顷感心电炉进行熔炼，采川低 ｉ，Ｉ！铁、 低（：铺铁 废钢作为炉料，合金』Ｊ【ｌ入 采川ｃ— ｉ 分忻仪（ＣＳＡ一２０００ ）对原铁液进｛ ＩＩＪ定。采用 也底『ｌＩＪ人 进行球化及孕育处删，球化剂采』｝ｊ Ｎｉ—Ｍｇ合金， 育剂采用粒度为２～３ ｌｌ１ｌｌ１的 、ｅＳｉ， 球化及 育处理温度为ｌ ５３０ ，川处州好的铁 液浇汴 １昕示的２５ ｎｎ 标准Ｙ ７州ｉ式块（铸 川呋喃树脂砂制作，浇滓濉度不低十ｌ ４００ ｏＣ）， Ｌ’式块的最终化学成分为： （Ｃ）２．５６％ （５ｉ）１．８９％， ？ｆ一（Ｍｌ】）４．０３ ，（Ｎｉ）２３．０７％，“ （Ｐ）０．０５％，其余 为 ，Ｊ 波冲；ｔｉ‘试验按照ＧＢ／Ｔ ２２９—２００７怀准执 基金项目：ｌ訇家自然基金资助项目（５ｌ ２７４Ｉ４２）：辽宁省自然矛｝学基 金资助项目（２０ｌ４０２８０１５）；沈阳市科学与技术项目资助（Ｆｌ ５ １９９一 ｌ—ｌ５） 收稿日期：２０ｌ６—０９一ｌ ５ 修定日期：２（Ｊｌ７－Ｏｌ一２（） 作者简介：姜珂（１９８４．１１一），辽宁沈阳人，博士研究生，主要从事金 属材料制备技术及低温断裂学等方面的研究工作 Ｆｉｇ．１ ２５ ｌｌｌｌｌｌ ｓｔａｎｄａ￣’（１ Ｙ ｌＪｌ《Ｊ（・ｋ 行，采ｆ『Ｊ Ｍ 【 ＺＣ．Ｉ—１０００ 低温示波冲 试验机 分５；１ 窒 、一２０ 、一６０ 、一８０ ：、一ｌ００ 、 １４（）＿℃和一ｌ９３ 进行爪波冲击试验，试验所采 用的材料均取ｎ Ｊ Ｙ型试块下部７５Ⅲｍ范… 内 ／Ｊ：波川 Ｊ 试验ｒＩｌ’１每０．０１ ｓ试样发生的化移、 承受找倚以及Ｉ及ｌ收的能量被自动采集．次 ． 采川（）ｌｙｍｐｕｓ ＯＬＳ４１００ 激光共聚焦 微 镜对冲 裂纹的Ｉ 和业稳扩展区域的断【Ｉ形 貌进行■维艰建， ｝ｆ：根据ＩＳＯ ４２８７：２０１０标准时 特定Ｉ 域的表 粗糙度进行测量： 【』１『，埘冲． 试样的两侧进ｉ 抛光和腐蚀，并 冲 试验前 同一 域的 微纰织进行观察，以便直观的对比 冲 裂纹萌生干¨、Ｉ 稳扩展路 ｝ 的 微纠ｔ－ＬＫ变 １匕 ２试验结果与分析 ２足不¨濉度下超低温奥氏体球 铸铁 的州，山值ｆ｝１ ２＿Ｉ丁见，随着温度的降低，冲。 ｆ『［ Ｉ十１室温３１．７ Ｊ持续 升，住一８０ 时达到最大 ３５．３ Ｊ，之后川：始下降，在液Ｎ温度（一ｌ９３ ）时， 冲 ｆｉ＝｜ｆ下降至２４．１４ Ｊ ． 下超低温奥氏体球墨铸铁的 中击值 ｌＩｌｔ、ｓ ｏｆ ｌ】ｌｌ１’／：ｌ－］（）Ｗ ｔｅｍ／）（、ｒａｉｕ ｒＰ １／０（］１ｌｌａｒ ＩＩ（１ｅｌ’ｄｉｆｅｒｅｎｔ【 ＩＴ１ｐｅｒａｌＩＪｒｅ ２０１７／１现代锛铁２５ 冈３是示波冲，ｌ 断裂动态载茼一位移曲线， 其中，Ｆｖ，Ｆｊ，Ｆｍ和ＦｕＰ分别为屈服载荷、起裂载 荷、最大载荷和失稳载荷．、 图４是动态载荷一位移附１线中的特征载荷和 位移。对于冲击裂纹起裂载荷的确定采用经验公 式Ｆｉ：（Ｆｖ＋Ｆ—ｎ）１２．Ｆａ为冲Ｌｉ亍裂纹亚稳扩展位移 ＪｍＤ内的载荷平均值，ｄｉ和ｔｌｍ分别为起裂载荷 与最大载荷时所对Ｉ、 的位移Ｉｓ１。可以看出，超低温 奥氏体球墨铸铁冲 裂纹萌生的位置随温度的 下降而 现后移，并日．裂纹萌生时的起裂载衙Ｆｉ 持续增大，这都表明ｒ更低的温度会增加材料抵 抗裂纹萌生的能力 ｆＦｌ是，冲击裂纹萌生位移 “ 却逐渐地接近于最大载荷Ｆｍ所在的位移ｃＪｎ ， 这说明材料在从裂纹 始萌生到裂纹开始亚稳 扩展区域内抵抗裂纹延伸能力下降 然而，在冲 裂纹的业稳扩展中，住低温冲 击值达到最大值的温度（一８０℃）前后，材料表现 Ｚ 叠ｓ 繇 ４ （ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ 位移Ｉｎｌｌｒｌｌ （ａ） １６ ｌ２ 堇 藕 ４ 】 ２ ３ ４ ５ ６ ７ Ｈ 位移ｆｏｒｍ （Ｉ１） 图３ 示波冲击断裂动态载荷一位移曲线 Ｆｉｇ．３ Ｄｙｎａｍｉｔ‘ｌｏａｄ—ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ‘‘ ｌｎ Ｐｓ ｔ’ｆ．ｔｈｅ ｏｓｃｉｌｌｏｇｒａｐｈｙ ｉｍｐａ（ ｔ ｆｉ＇ａｃｔｕｒｅ ２６观代铸铁２０１７／ Ｉ叶Ｊ了明显不同的特征、在一８０ 前，半均载荷Ｆａ 随温度的下降而持续升高， 冲ｉ 裂纹、Ｉ 稳扩腱 位移ｄｒｏｐ保持相对平稳，这说明此时材料所承 受载荷的上升主导了冲击 ｒ 能的 升但是，材 料的冲击性能达到最大值后，平均载荷Ｆａ开始 趋于平稳，而冲击裂纹 稳扩展区域却开始大幅 度减小，进而导致ｒ冲 性能的下降 图５是一６０℃的冲击断Ｌｌ ｌ维形貌，为ｒ史＝ 好的研究冲击裂纹在亚稳扩展 域的特征，采用 表面粗糙度公式Ｓａ＝１ ｌａｌＺ（ｘ，ｖ） ｌｖ米近似的表 征冲击断口表面的塑性变形程度…川Ｉ Ｉ６是不同温度下冲击断ｒｊ的 糙度 Ｆｈ图 ６可见，随着温度的下降。冲 断ｎ在裂纹萌生 区域的塑性变形持续的 升许逐渐趋于半稳。这 是南于起裂载荷持续的升高造成更大的变形，而 起裂位置的后移使载衙作用在更大的断裂而上， 从而使塑性变形在后期 域半稳然而，在裂纹 稳扩展区域的塑性变形警现先增大后减小的 趋势，这也间接证实ｒ陔区域的塑性变形程度与 １２８ ３ａ！／—！！ ｓ １Ｏ０ ８９／一 一一— ≮— 一 ％鲫 １ 一Ｓａ（ｄｍｐ） Ｓａ（ｄｉ） ０ ２０——２０— ６０—．８０—．ＩＯ０——１４０——１９３ 睃／＇／： 图６不同温度下冲击断口的粗糙度 ｉｇ．６ Ｉ｛ｏｕｇｈｎｅｓｓ ｏｔ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｌ ｆｌ＇ａｃｌｕｒｅｓ ＵｌｌｄＰＩ’ 冲． Ｉ＊ｌ：ｆ Ｊ￣有着一定的＿火联 ３ 结论 （１）在冲山载荷下，随着温度的降低，趟低温 氏体球景铸铁有若 好的抵抗冲击裂纹萌， 的能力．但冲１ 裂纹萌牛 会 快地延仲并行始 、Ｉ 稳扣 腮 （２）冲击裂纹的亚稳扩展过程在低温冲山值 达到最大值的温度（一８０℃）前后表现出明显不 问的特征，前者受到材料所承受载荷上升的丰 导， 嚣则受到冲击裂纹 稳扩展区域减小的影 响 （３）随着温度的Ｆ降，冲Ｉ 断几在裂纹萌 Ｊ ｘ＝域的 性变形持续Ｌ升， 在裂纹亚稳扩展 域则 现先增大后减／ｌ，ｆｌ勺趋势。 参考文 献 陈｛Ｉ ．姑兴民，高 维， ｌ｛氐镍球躜铸铁低温冲 Ｈ：能肢断裂 ｆＪＬ』 ｝｛们ｆ 定ＩＪ］材 ；ｊ．程，２０１２．（１ ２）：３３—３８ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉ ｒｏｎ 『２１ ｊ敞仲．Ｊ一建 允』 光， ．超低 【高韧性球 铸铁（） Ｐ４００— １ ８ＡＬ的研究及Ｊ、 ｔ］ｌＪ】．铸造，２０１２，（０８）：８５６—８６１． 【３１朱华明， 州忠，胡佝，ｔ－．等．坼态低温岛韧性球耀铸铁 ’４００— １８ＡＩ 缸体的研究及Ｊｉ；Ｌ｝｝ＪｌＪ１．铸造技术，２０１４，（０１）：１０６一１０８． ４］Ｂｏｕ，ｌｏｔ Ａ，Ｇｅ，ｖａｌ Ｖ，Ｏｑｕａｈ １），ｅｌ ａ１．Ｔｈｅ ｒｏｌｅ ｔ）ｆ ｍａｎｇｌｌｌ】ｔ ｓｔ ＩＩＩ１ｌ ｃｏｐｐｅｒ ｉｌｌ ｌｈｌ Ｐｌｌｌｅ（’Ｊｏｉｄ ＩＩ＇ｉｌｌｌＳｔ｛￣！ｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｐｈｅｎｔｉｄａｌ ｇｒａｐｈｉｈ、《 Ｉ ｉｒｏｎｌＪ１ Ｍｅｔａｌｌ ＭａｔｅｒＴｌ－ａｌ｜￣Ａ．Ｉ９９６，（２８）：１ ９９７—２ ０１ ５． ５］Ｍａａｒｏｌ Ｍｏｈｄ ｌ／ａｓｈｉｄｉ．ＭｏＭ｝ｌａｓｂｕｌｌａｈ ｈｈｉｓ Ｍｉｔ＇Ｔ１１ｓｌｒｌ】ｔ－ＩＩＪｒｔ ｜ＩＩｌｒｔ Ⅲｔｘ＇ｈａｎｉｅａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ【ｌｆ ｍｏｄｉｆｉｅｄ ｄｕｃｔｉｌｅ Ｎ —ｒ ｓｉｓｔ ｗｊＩＩＩ ｈｉｇｌ１ｔ Ｉ ｍａｎｇｔｍｅｓｅ｛！Ｏｉｌ｜ｅｌｌ［…．Ｍａｔｅ￣Ｓｖｉ Ｅｎｇ Ａ，２０ Ｉ ３，５７４：２２６—２３４． ６］Ｔａｂｏｒ Ａ，Ｐｕｌｙ￣‘ａ ｌＪ．Ｚｍ ｅｈｓｋｉ Ｋ，ｅｔ ａｌ ＡｕｓｔｅｔｌｉＩｉｃ Ｉｌ【Ｊｒｔｉｌｔ，ｉｒ（１Ｉ／ｆｌ ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｌｕｒｅ ａｐｐｌｉ｛’ａｌｌ｛ｍｓ…．Ａｒｔ－ｈ Ｆｏｕｎｄｔ７ Ｅｎｇ ２００９．（０９）： １６３一ｌ６８． ７１（ Ｂ／Ｔ ２２９—２００７，金 料 １－Ｌ撄锤冲 ｌｉ－ｉＲ－Ｊ＇：￣，Ｊ Ｉｓｆ． ８Ｉｑ，ｒｅｅｎｉｖａｓａｎ Ｐ Ｒ ｌｎｗ ‘ ｆ．ｗａｌｌｉｎ ｓ Ｉ｜Ｉｔｉｌｌｌ１ ｌｒ…Ｉ ｔ ｔ ｍ Ｉ Ｉ１ｔ ＿ｓｔｒａｉｎ ｎＩｌＩ ｔｌＪ Ｉｌｆｉｔ’ＡＳＭＥ Ｅ—Ｉ９２１ ｒｅｆｉ￣ＰｌＩ（ｔ－ｌｅＩＩｌＩ｝ｒｌ－ａｌｔｌｒ｛ ｓ Ｉｌ１ｔＩ ｉｌｓ ａｐｌ｝ｌｉｃａｌｉｏｎ ＩｌＪ ｒｔ ｆ Ｉ ｐｆｌＩ ・ｔ（￣ｍｐｅｌｉｌｔｔｌｒｅ ｅｓｌｉｍａｔｉｏｎ ｒｒＩ｝ＲＩ Ｃ｝１ ｎ１ｖ【Ｉ－ Ｉ …Ｎｕｃ１ Ｅｎｇ Ｄｅｓ，２０１ １，２４１：６７—８１． ９ｌＬａｉｄｌｅｒ Ｋ ｌ Ｊｌ Ｔｈｅ ＷＯＩＩｄ ｆ）ｆ＇Ｉ＇ｈｙｓｉｅａｌ ＣｈｅｍｉｓｔＯ ｌＭ Ｊ．Ｏｘｆｉ）ｒｄ （）ｘｌｉ＋ｒｄ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ，１ ９９３ ｌ（）ｌ未、 ，陈内森．系列爪波 － 惭ｆ １ 维形貌几何特ｆｉＩ！ｆ１】断裂 ＩＣ ｒ］Ｂ［Ｊ１．金属学报，ｌ９９８，３４｛Ｏ１）：６３—６９ Ｉ Ｉ】宋 ，陈 森，脚仆金 断裂表而的ｉ维覆建和Ｉ定 分析… 【｝】 体视学 －ｊＪ冬Ｉ像分｛：Ｉ ，１９９７，（Ｏ２）：Ｉ－５．■而 （编辑：吕姗姗，Ｅ—ｍａｉＪ．ｘＩｔｚｌ Ｉｓｓ＠１２６．¨ｌ『Ｉ１） ２０１７／１脱代铸铁 ２７
