第５１卷第２期 石油化工自动化 Ｖｏ１．５１，ＮＯ．２ Ａｐｒｉｌ，２０１５ ２０１５年４月 ＡＵＴ０ＭＡＴＩＯＮ ＩＮ ＰＥＴＲ（）＿ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＩＮＤＵＳＴＲＹ 中心控制室抗爆模型选择与计算 夏兰生 （中石化宁波工程有限公司，浙江宁波３１５１０３） 摘要：针对中心控制室的功能不断强大，中心控制室抵御爆炸的要求更加严格的问题，通过对爆炸的特点、模型及其计算方法 等进行研究和比较，同时结合爆炸力计算方面的相关实例，研讨适合工程设计使用的爆炸计算模型以及计算方法，为石油化工 厂中心控制室抗爆结构的设计提供计算依据。 关键词：中心控制室抗爆模型 中图分类号：ＴＰ２７３ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１００７—７３２４（２０１５）０２—０００７—０５ Ａｎｔｉ。ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ Ｍｏｄｅｌ Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｅｎｔｅｒ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｒｏｏｍ Ｘｉａ Ｌａｎｓｈｅｎｇ （ＳＩＮＯＰＥＣ Ｎｉｎｇｂｏ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｌｔｄ．，Ｎｉｎｇｂｏ，３ １ ５ １ ０３，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｉｔｈ ｂｅｉｎｇ ｓｔｒｏｎｇｅｒ ｏｆ ｃｅｎｔｒａｌ ｃｏｎｔｒｏｌ ｒｏｏｍ ｆｕｎｃｔｉｏｎ，ａｉｍｉｎｇ ａｔ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｓｔｒｉｃｔｅｒ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｂｌａｓｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｔ ｆｏｒ ｃｅｎｔｒａ１ ｃｏｎｔｒｏｌ ｒｏｏｍ，ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌｓ ａｎｄ ｍｅｔｈｏｄｓ ｓｕｉｔａｂｌｅ ｆｏｒ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｄｅｓｉｇｎ ａｒｅ ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ ｔｈｒｏｕｇｈ ｓｔｕｄｙ ａｎｄ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｍｏｄｅｌｓ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｗｉｔｈ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｃａｓｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ａｓｐｅｃｔ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｆｏｒｃｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．Ｉｔ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｂｌａｓｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｔ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｃｅｎｔｒａｌ ｃｏｎｔｒｏｌ ｒｏｏｍ ｉｎ ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｐｌａｎｔｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｅｎｔｒａｌ ｃｏｎｔｒｏ１ ｒｏｏｍ；ｂｌａｓｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｔ；ｍｏｄｅｌ １概述 物质的体积在极短时间内急剧膨胀而对外界做功， 致使周围气压急剧增大并会造成人员伤亡和财产 损失。 石油化工厂中心控制室是全厂的心脏，是控 制、操作、事故处理中心，是人员集中场所，是工艺 过程的总指挥和安全生产的中枢，尤其联合装置或 几个装置的联合控制室更是如此。 在新建或扩建石油化工装置时，如不进行装置 安全风险分析，对需要进行抗爆设计的控制室不采 取抗爆措施，一旦装置发生爆炸，将造成重大人员 财产损失，后果不堪设想；同时控制系统的失灵，还 可能引发更大的次生灾害，因而国内外不少石油化 工装置对控制室都进行了抗爆设计。 所谓抗爆设计，就是要使控制室的外墙和屋面 爆炸过程呈现两个阶段：在第一个阶段，物质 的潜在能量以一定方式转化为强烈的压缩能；在第 二个阶段，压缩能急剧向外膨胀，在膨胀过程中对 外界做功，导致被作用物体产生较大的变形、移动， 乃至破坏。 ２．２爆炸分类 根据爆炸的性质和特点，爆炸可以分为不同的 种类，如图１所示。 ２．３爆炸的破坏形式 设计能抵抗爆炸产生的空气冲击波的破坏，保证其 正常功能的发挥。爆炸产生的冲击波大小和作用 时间的长短是控制室抗爆设计的一个关键问题，因 爆炸与爆炸物的数量和性质、爆炸时的条件以 及爆炸位置等因素有关。爆炸主要的破坏形式有震 荡作用、冲击波、碎片冲击、造成火灾。爆炸源于能 而有必要对爆炸计算模型以及计算方法进行研讨， 为石油化工厂中心控制室抗爆结构的设计提供计 算依据。 ２爆炸及其破坏效应 ２．１爆炸的基本概念 量的迅速释放，能量使气体迅速膨胀，压迫周围气体 稿件收到日期：２０１５—０１—１５。 作者简介：夏兰生（１９６６），男，甘肃兰州人，１９９０年毕业于清华 大学环境工程系，就职于中石化宁波工程有限公司，从事石油化工 爆炸即导致压力快速增加的现象，是一种极其 迅速的物理或化学能量的释放过程。在此过程中， 建设项目的ＨＳＥ设计工作，任副总工程师、高级工程师，已发表论 文多篇。 石油化工自动化 第５ｌ卷 退后，并促使压力波由爆炸源迅速向外移动，压力波 含有能量，会对周围环境产生破坏。对于石油化工 厂，来自爆炸的很多破坏都归因于该压力波。 热爆炸 一（由自燃引起， 均质爆炸 如失控反应） （反应区域不变化） ／／ ＼ 光爆炸 ，化学爆炸 （由光照引起） ／／ ＼ ｆ／ ＼＼非均质爆炸——一爆燃＼ ＼＼ 爆炸 （反应区域变化） 爆燃爆轰转变（ＤＤＴ） Ｉ＼＼＼ ＼～ ／ ／ 、 物理爆炸 ｆＢＬＥＶＥ１ Ｉ ＼ ——－快速相变（ＲＰＴ） 图１爆炸的分类 ２．４影响爆炸的重要参数 可燃气体爆炸是一个复杂的物理化学过程，涉 及因素众多，其中主要的影响因素有可燃物的特 性、周围环境、天气情况以及点火源特性等。爆炸 模型主要分为两类：以经验数据为基础的经验模 型；基于流体力学方法的模型。基于经验数据为基 础的模型有：ＴＮＴ当量法［ 、ＴＮＯ Ｍｕｌｔｉ—Ｅｎｅｒｇｙ （ＭＥ）方法ｌ２］及Ｂａｋｅｒ Ｓｔｒｈｌｏｗ Ｔａｎｇ（ＢＳＴ）方 法［。 ；基于流体力学方法的模型有：Ａｕｔｏｒｅａｇａｓ， ＦＬＡＣＳ及ＥＸＳＩＭ法。 基于流体力学方法的模型在计算爆炸的精度 上比经验方法更有优势，但由于经验法需要的数据 较少，且计算比较简单快速，因而目前应用比较多 的主要是基于经验数据的经验模型，笔者就这三种 经验模型进行重点介绍。 ３抗爆模型 ３．１ ＴＮＴ当量法 ３．１．１模型介绍 由于将爆炸的破坏作用根据能量转化成ＴＮＴ 当量比较简单，ＴＮＴ当量法常被用来进行爆炸的 预测与评估。ＴＮＴ当量法预测蒸汽云爆炸的基本 原理如下： Ｗ一 ／（１） ！，ＴＮＴ 式中：ｗ——ＴＮＴ当量，ｋｇ； 爆炸效率，量纲 一的量； ——可燃物的总质量，ｋｇ；Ｅ。——可燃物 的燃烧热，ｌｄ／ｋｇ； ＮＴ——ＴＮＴ的爆炸能量， ４ １９０～４ ６５０ ｋＪ／ｋｇ。 已知ＴＮＴ当量，就可以知道爆炸在不同距离 产生的冲击波超压以及带来的破坏程度。爆炸在 不同距离产生的超压比拟值可以从经验图中查出。 对于典型的爆炸，在一个固定位置处爆炸产生 的超压随时间的变化情况如图２所示。其重要参 数为冲击波产生的超压 。，冲击波的到达时问 ， 冲击波的持续时间 ，爆炸导致的正压所产生的冲 量ｉ 。冲量可以通过下式进行计算： ．ｆ？础 （２） Ｐ（】＋ 凸＿ ｐｆ） ａ ｌｄ ｆ／ｓ 图２ 固定位置处爆炸超压随时间的变化情况 ＴＮＴ当量法已经被很好地用来进行爆炸后果 的研究，上述参数和比拟距离ｚ的关系参考文献 Ｅｌｉ中“ＴＮＴ当量法参数计算图”。该图中的数据 仅适用于敞开环境中的远高于地面的爆炸，对于发 生在地面上的爆炸，由于地面的反射作用，应在图 中得到的超压值乘以２。发生在化工厂中的大多 数爆炸都被认为是发生在地面上的。 Ｚ由以下公式定义： ｚ一 （３） 式中：Ｒ——距离爆炸源的距离，ｍ。 ３．１．２爆炸效率的选择 爆炸效率是ＴＮＴ当量法考虑的主要问题之 一。爆炸效率是经验值，在很多文献中，对于可燃 蒸汽云，爆炸效率在１ ～１０ ，也有一些研究表 明对于丙烷、二乙醚和乙炔的蒸汽云，其爆炸效率 分别为５ ，１０ ，１５ 。 ３，１．３使用步骤 ｒｒＮＴ当量法的步骤：确定参与爆炸的可燃物 质的量；确定爆炸效率，计算爆炸当量。通过比拟距 离，在文献［１］中的“当量法参数计算图”中查找爆炸 产生的超压值、冲击波的到达时间和持续时间。 ３．２ ＭＥ方法 ３．２．１模型介绍 作为ＴＮＴ当量法的发展，１９８２年Ｗｉｅｋｅａｍ 提出了新的模型。针对ＴＮＴ当量法忽视爆源性 质的缺点，Ｗｉｅｋｅａｍ提出的模型考虑了可燃气体 第２期 夏兰生．中心控制室抗爆模型选择与计算 活性对爆炸强度的影响，按活性把气体分为高、中、 低三类加以区别。 式中： ＋——超压持续时间，ｓ；一下——比拟持续 时间，量纲一的量 ——环境中的音速，ｍ／ｓ。 ３．２．３初始爆炸强度的选择 爆炸强度的选择是影响使用ＭＥ方法的主要 １９８５年，ＶａｎｄｅｎＢｅｒｇ提出了ＭＥ模型，它在 Ｗｉｅｋｅａｍ提出的模型基础上，又综合考虑了湍流加 速、部分受限等因素对爆炸强度的影响。其基本概 念是：在气体爆炸中，只有处于相当程度封闭或局 部受限的那部分气体才产生显著的爆炸效果，其余 部分只会缓慢燃烧而对爆炸后果没有贡献。从理论 上解释为可燃气体爆炸过程中，湍流强度和燃烧、超 因素，下面列出了一些可以使用到的爆炸强度的选 择方法。 ＴＮＯ公司建议将可燃物覆盖区域划分为受限 区域和非受限区域。对于每个受限区域选择１０作 为初始爆炸强度ｌ对于非受限区域，选择低的初始 压之间相互影响作用很大，在火焰传播中受到限制 越大，湍流与燃烧及超压产生正反馈作用越强，形成 的冲击波强度越高，气体爆炸的破坏力也就越大。 ３．２．２使用步骤 １）确定可燃气体云团的位置和受限的体积， 首先要使用扩散模型确定可燃气体的扩散范围。 ２）分析可燃气体覆盖范围内的障碍物的分布 情况，确定气体的受限区域。 ３）在被可燃气云覆盖的范围内，确定引起强 烈冲击波的潜在源。强烈冲击波的潜在源包括： 拥挤的空间和建筑物（如：炼油厂和化工厂中的设 备、平台和框架等）；延伸的平行平面之间的距离 （如：多层平台之间的空间）；管状结构内的空间 （如：管道，走廊等）；由于高压泄放导致的喷射中 的可燃物一空气混合物的剧烈动荡。 ４）估算可燃物一空气混合物所释放的能量。 ５）一旦估算出单个的当量可燃物一空气混合 物所导致的能量Ｅ和初始爆炸强度，那么在计算 出Ｚ后，距离爆炸源．Ｒ处的比拟爆炸侧向超压和 正压持续时间，可从文献［２］所示的“比拟超压和比 拟持续时间图”中查到。 ＭＥ方法的比拟距离可通过下式进行计算： 天一 （４） 式中：Ｒ——比拟距离，量纲一的量；Ｅ——可燃物 的能量，Ｊ； 。——环境压力，Ｐａ。 ＭＥ方法的最大侧向超压可通过下式进行 计算： Ｐ 一△Ｐ Ｐ。 （５） 式中：Ｐ ——侧向超压，Ｐａ；△ 。——比拟超压，量 纲一的量。 ＭＥ方法的正相超压持续时间可通过下式进 行计算： ＿十［ ］ （６） 爆炸强度进行模拟，爆炸强度为１。但是由于可燃 物运动引起的扰动，可能增加爆炸的强度，建议选 择３作为初始爆炸强度。 ３．３ ＢＳＴ方法 ３。３．１模型介绍 ２ｏ世纪７ｏ年代末到８ｏ年代，Ｓｔｒｅｈｏｌｗ等发 明了球形和半球形的一维数值方法，其球形模型给 出了以火焰速度马赫数为参量（量纲一的量）的峰 值超压△ 。随ＢＳＴ距离变化的曲线。ＢＳＴ模型 也是经常用来预测超压的模型之一，和ＭＥ方法 一样用一组半经验曲线来确定超压。该方法基于 火焰的传播速度，根据以下三种因素来选择：泄漏 物质的反应活性ｌ可燃气体覆盖区域的火焰传播 特性（与该区域的受限程度有关）；可燃气体覆盖 区域的障碍物的密集程度。 ３．３．２使用步骤 ＢＳＴ模型的使用步骤和ＭＥ模型基本相同， 具体步骤如下： １）确定可燃气体云团的位置和受限的体积。 ２）分析可燃气体的受限程度。 ３）分析可燃气体覆盖范围内的障碍物的分布 情况。 ４）根据可燃物的反应活性、受限情况和障碍 物的阻塞比率从相关文献中查出爆炸的火焰传播 速度。 ５）计算可燃物空气混合物所产生的能 量Ｅ。 通过计算比拟距离后，距离爆炸源Ｒ处的比 拟爆炸侧向超压和冲量，可从文献［３］所示的“比拟 超压曲线和比拟冲量曲线”中查到。 ＢＳＴ方法的比拟距离和最大侧向超压计算可 通过式（４），（５）进行。 ＢＳＴ方法的正相超压持续时间可通过下式进 行计算： ：：：＿＿『＿Ｅｌ／ｐａ２ｏ／ａ．］ （７） １０ 石油化工自动化 第５１卷 式中：ｉ＋——冲量，Ｐａ・ｓ； ——比拟冲量，量纲 一的量。 ＢＳＴ方法的正相超压持续时间可通过下式进 行计算： 一 ㈣ ３．３．３冲击波及冲量计算 在确定火焰传播速度后，可以通过文献［３］查 出爆炸的比拟超压大小和比拟冲量，从而根据 ３．３．２节中的公式计算冲击波超压大小和持续时 问。需要注意的是：文献［３］中的比拟超压和比拟 冲量曲线是根据自由空问爆炸的数据制作。因此， 在计算近地面的爆炸时，需要对爆炸能量乘以系数 ２后再计算比拟距离。 ４模型的比较与选择 ４．１模型所需数据 通过前面的模型介绍可以看出，这几种爆炸模 ● 型都可以计算出爆炸冲击波的大小。但是，不同的 ∞ ∞ ｍ ¨ 模型在计算冲击波大小时需要的数据不同，复杂的 程度也不同。从所需要的数据来看，ＴＮＴ当量法所 需要的数据最少， 方法和ＢｓＴ方法所需要的数 据相对较多，数据的获取相对困难，更多地依靠人员 的判断，为计算结果增加了更多的不确定性。 ＴＮＴ当量方法的优点是比较简单、使用方便， 但是可信度太低。例如，Ｇｏｂｅｒｔ和Ｌａｎｎｏｙ （１９８２），Ｌａｎｎｏｙ（１９８２，１９８４）曾经对２３起事故中 的１２０个破坏点进行统计分析，结果发现ＴＮＴ当 量效率叩分布在０．０２ ～１５．９ ；当量效率低于 １０ 的情况占９７ ，当量效率近似于４ ９／６的情况占 ６Ｏ 。显然，叩值过于分散，实际应用中，偏差太 大，不适合用于预测气体爆炸强度。 ４．２计算结果比较 为了比较这几种模型的区别，本文通过一个爆 炸场景来说明： 假设在一个半受限的空间中有５００ ｋｇ的丙 烷，丙烷和空气完全混合。通过计算可以得到爆炸 在不同距离所产生的压力，如图３所示。图中的曲 线分别是使用ＴＮＴ当量法、ＭＥ和ＢＳＴ方法计算 的。计算参数的选择如下： 对于ＴＮＴ用爆炸效率１Ｏ 进行计算；ＭＥ方 法选用初始爆炸强度为５进行计算；ＢＳＴ方法使 用Ｍｗ—Ｏ．２５进行计算。 通过图３可以看出，ＴＮＴ当量法所计算的爆 炸压力随着距离的变化衰减得很快，且在近距离时 计算出的压力非常高，这是因为可燃气体爆炸与 ＴＮＴ爆炸有本质的区别：ＴＮＴ爆炸的爆炸源体 １ １０ １００ １ ０００ Ｒ／ｍ 图３不同爆炸模型产生的压力对比 积可忽略，而可燃气云的体积较大，不能忽略，且随 着爆炸的进行爆炸源体积在增大；ＴＮＴ爆炸时能 量是瞬间释放的，而气云爆燃过程中能量的释放速 率有限；ＴＮＴ爆炸过程形成的冲击波强度大，但衰 减速度快，而气云爆燃压力波强度较小，升压速度 和衰减速度均较小，所以ＴＮＴ当量法往往高估了 气体爆炸近场的超压，而低估了远场的超压。气体 爆炸过程，在不受限的条件下，超压较低，在受限空 间爆炸时超压升高，ＴＮＴ当量法没有考虑这些影 响。因此，ＴＮＴ当量法只适用于很强的气体爆炸， 且用以描述远场时偏差小，用于近场时偏差较大。 所以，采用ＴＮＴ当量法预测可燃气体爆炸强 度，很可能高估了冲击波峰值超压，这将导致对建 筑物结构响应的错误预测，限制了该方法的应用前 景。因此，在ＡＰＩ ＲＰ ７５２“Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ｏｆ ｈａｚａｒｄｓ ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｌｏｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｐｒｏｃｅｓｓ ｐｌａｎ ｐｅｒｍａｎｅｎｔ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ ｔｈｉｒｄ ｅｄｉｔｉｏｎ”中不推荐使用 ＴＮＴ当量法进行建筑物爆炸载荷的计算。 而ＭＥ方法和ＢＳＴ方法都考虑到了ＴＮＴ当 量法所忽略的问题，相对于ＴＮＴ当量法更加适合 于气体爆炸的计算。这两种方法在所需数据以及 该模型的概念方面基本上是相似的，但又存在细微 的差别，表１列出了两种方法的相似与不同之处。 通过对这两种方法的选择与使用，推荐使用 ＭＥ方法。代表性的有ＢＰ和ＥＸＸＯＮ。此外， ＳＨＥＬＬ使用的ＣＡＭ２模型也和ＭＥ模型有着许 多相似的地方。 由于使用ＢＳＴ模型时，可以借鉴的参数和使用 导则、案例等相对于ＭＥ模型少，在使用过程中相对 存在更多的不确定性，因而建议使用ＭＥ模型。 ４．３ ＭＥ模型的应用 为了确定中心控制室抗爆所采用的设计依据， 首先要进行安全分析以确定潜在的泄漏源。对于 化工装置，可能的泄漏源一般包括高温、高压的反 应器、储存容器及其相连的管线和机泵、压缩机等。 第２期 夏兰生．中心控制室抗爆模型选择与计算 ｌｌ 强点火源 弱点火源 使用火焰传播速度为５．２马赫进行计算； 使用最高的曲线计算比拟超压和比拟冲量 使用初始爆炸强度为１Ｏ进行计算； 使用最高的曲线计算比拟超压和比拟冲量 爆炸能量 火焰传播速度需要根据受限枪口、障碍物密度 根据半量化的导则去选择初始爆炸强度； 及可燃物活性进行确定； 选择与初始爆炸强度对应的曲线计算比拟超 选择与火焰传播速度对应的曲线计算比拟超压 压和比拟冲量 和比拟冲量 由于ＢＳＴ方法给出的曲线是在自由空间，以球 ＭＥ方法的曲线是由地面处半球形爆炸获取 形爆炸获取到的数据，而通常关心的是地面处的 到的数据制作的，因而在计算爆炸能量是不需 爆炸冲击波超压，因而在计算爆炸能量时应该给 要添加系数 爆炸能量乘以系数２ 量纲一的量的超压和冲量可以从对数图表中直 量纲一的量的超压和正压持续时间可以从对 接获得，从而用来计算实际的超压和冲量 数图表中直接获得，从而用来计算实际的超压 和持续时间 计算超压和冲量 分析的时候必须考虑装置布置的拥挤程度，有时 在比较温和的工艺条件下也可能因为布置过密 而产生较大的爆炸冲击波。但无论什么时候都 应对反应器、高压容器等设备区域进行特别的 关注。 识别出潜在的泄漏源后，需要对泄漏源分别 进行泄漏和扩散计算，以确定蒸汽云的体积和分 布区域。一般情况下，计算爆炸冲击波大小时， 可假设泄漏部位的当量直径为２５．４ ｍｍ（１ ｉｎ）， 不考虑灾难性的大尺寸管道断裂和容器的灾难 性破裂ｌ＿４ 。 为了较为精确地计算爆炸冲击波的大小，需要 考虑风速、风向等因素的影响以便获得合适的蒸汽 图４ ＭＥ模型应用流程示意 云体积及蒸汽云的形状。通常可通过专业的软件来 进行扩散计算，以获取蒸汽云的覆盖范围和体积。 进行爆炸计算时，除了考虑在泄漏源附近发生爆炸 外，还要考虑蒸汽云扩散到其他受限区域发生的爆 炸，比如正常情况下不会发生可燃物泄漏的区域。 由于冲击波作用的大小与装置的性质、控制室 的位置及其与爆炸源的距离密切相关，不同的装 置、同一装置不同的位置、爆炸源与控制室间不同 的距离，爆炸时产生的冲击波对控制室的作用都不 一样。不区分装置的性质、不考虑控制室与主爆炸 根据对相关资料的研究、相关单位的经验以及 ＭＥ方法的特点，该方法在中心控制室抗爆设计过 源的远近而取固定的冲击波参数显然不符合实际 情况，这些都是设计人员在计算冲击波时要格外注 意的问题。 参考文献： ［１］ｃｃＰｓ Ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ ｆｏｒ Ｃｏｎｓｅｑｕｅｎｃｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ＲｅｌｅａｓｅｓＥＳ］．ＣＣＰＳ，１９９９． ［２］ＶＡＮ ＤＥＮ ＢＯＳＣＨ ＣＪＨ，ＷＥＴＥＲＩＮＧＳ ＲＡ ＰＭ．Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｒ ｔｈｅ Ｃａｌｆｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｅｆｆｅｃｔｓ Ｅ Ｍ］．Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ： （Ｙｅｌｌｏｗ Ｂｏｏｋ），ＣＰＲ １４Ｅ，１９９７． 程中的应用过程可按图４进行操作。 ５结论 通过本文前几个章节的说明、对比，ＭＥ方法 在计算爆炸冲击波方面能更好地模拟气体爆炸所 产生的冲击波的大小；可以借鉴和使用导则、案例 等相对较多，减少了参数选取过程中人为因素带来 的不确定性；便于在同类型工程中借鉴相关单位的 经验。使用ＭＥ方法对中心控制室抗爆进行计 算，能使控制室抗爆设计依据更加充分，可以提高 中心控制室抗爆设计的可靠性，保障中心控制室的 人员和设备安全。 ［３］ＷＯＯＤＷＡＲＤ Ｊ Ｌ，ＰＩＴＢＬＡＤＯ Ｒ．ＬＮＧ Ｒｉｓｋ Ｂａｓｅｄ Ｓａｆｅｔｙ：Ｍｏｄｅｌｉｎｇ ａｎｄ Ｃｏｎｓｅｑｕｅｎｃｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ［Ｓ］．Ｎｅｗ Ｊｅｒｓｅｙ：Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ＆Ｓｏｎｓ，Ｉｎｃ．２０１０． ［４］孙成龙．浅谈石化装置建筑物的抗爆设计［Ｊ］．石油化工设 计，２００７，２４（０４）５５—５７．
