第４８卷第３期 雹珲墩 Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｍａｃｈｉｎｅ Ｖｏ１．４８ Ｎｏ．３ Ｍａｒ．２０１８ ２０１８年３月 本文参考文献引用格式：火Ｊ０蜒，薛海峰．苟 庆．ＬＣＲ波测醚战余心力修Ｉ卜模型的建市ｌ Ｊｌｌ电焊讥，２０１８．４８（（／３）：２７５—２８０ ＬＣＲ波测量赡余痊匆修正模型的建妻 火巧英 ，薛海峰 ，苟国庆 （１．中车南京浦镇车辆有限公司，江苏南京２６６１ １ｌ；２．西南交通大学材料科学与工程学 院，四川成都６ｌ００３１） 摘要：对７Ｎ０１铝合金母材进行热处理，制备具有不同晶粒度的试样，定性分析其晶粒度。通过单轴拉伸标 定实验测试热处理试样的应力常数 ，发现材料的晶粒度越大，应力常数Ｋ越大。自行搭建超声波测试 平台，基于基；住波形和采集波形进行互相关计算，得到各个晶粒度试样的相对ｔ。，发现材料的ｔ ，与晶 粒度也成正相关关系。使用电压幅值表征材料的声衰减后，建立超声衰减与应力常数Ｋ、ｔ。之间的关系， 拟合得到超声衰减与Ｋ、ｔ ，的本构方程。建立关于临界折射纵波衰减度和传播时间的修正模型，使用电 压幅值表征Ｋ ｔ的变化。 关键词：残余应力；临界折射纵波；衰减度；晶粒度 中图分类号：ＴＧ４０４ 文献标志码：Ａ 文章编号：１００１—２３０３（２０１８）０３—０２７５—０６ ＤＯＩ：１０．７５１２￣．ｉｓｓｎ．１００１—２３０３。２０１８．０３．５４ Ｅｓｔａｂｌｉｓｈｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｄｉｉｅｄ ｍｏｄｅｌｆ ｆｏｒ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｂｙ ＬＣＲ ｗａｖｅ ＨＵＯ Ｑｉａｏｙｉ￣ｌｇ ，ＸＵＥ Ｈａｉｆｅｎｇ。，ＧＯＵ Ｇｕｏｑｉｎｇ （１．ＣＲＩｔ（：Ｎａｎｊｉｎｇ Ｉｈ，ｚｈｅ，１ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｎａｎｊｉｎｇ ２６６ｌ１ １，Ｃｈｉｎａ；２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒ’ｉａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｏｕｔｈ— ｗｅｓｔ．１ ）ｔ（）ｉｒｇ Ｕｎｉｗ ｒｓｉｌｙ，Ｃｈｅｎｇ（１ Ｌｌ ６１００３１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｔ）ｅ（ Ｉｌｌ１¨ＩＳ【ＩｆＩ ７ＮＯ１ ａｈｌｌｌｌｉｌｌｌＪｎｌ ａｌｌｏｙ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆ￣ ｎｔ ｇｒａｉｎ ｓｉｚｅｓ ｗｅｒｅ ｐｒｅｐａｒ（ ｔＩｌ ｉｌｌｔ￣ａｌｉｓ ｏｆ［］ｅａｔ ｔｒｅａｔｍｅｎｌ ｉｎ ｔｉｆｓ ｐａｐｅ！‘ｉｎ ｔｌｒｔｌＩ ｉ Ｉ【１ ａｌｌａｌ＼ ｓｉｓ ｔｈｅ ｇｌ’ａｉｌｌ ｓｉｚｅ ｑｕａｌｉｌａｔｉ＇，ｅ１）’．Ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ（＇ＯｌｌＳｌａｌ ｓｔ Ｋ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ ａｉ１Ｐｒ ｈｅａｔ ｔｒｅ ａｌｍ（ ｎｌ ｗａｓ ｆ ａｌｉｌ：，ｒａｔｅ（ｔ ｈｖ ｕｎｉａｘｉａｌ ＩＩ ｎｓｉｌｅ｛ ａｌｉｌｌｒａｔｉ，ｍ ＩＰ ． ｒＩ１Ｐ ｒ ｓｕｈｓ ｓｌＩ（】ｗＰ【ｌ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓＩｌ ｓｓ ｔ‘ｆ１１］ｓｌａｎｔ Ｋ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ Ｉｔｌａｌｅｌ‘ｉａｌ ｇｌ【１ｏ．ｉｎ ｓｉｚｅ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ． ｔｈｅ ａｕｔｈｏｒ Ｉｎ，ｉｌｌ ＩｔｌＰ ｕｌｔｌ‘ Ｉ ’ｆｌｊｔ‘ｔｅｓｔｉｎｇ ｉ￣ｌａｌｌｂ，’ＩＩ１ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅ￣．Ｔｈｅ ｎｏｎ，ｔｉａｌ『ｒｃ１ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔ）ｅｃｉｎｌｅＩ１ｓ ｗａｓ ｔ １）２Ｊｓｔ ｔｔ ｔｌｌ１ ｌｈｅ ｃｒｏｓｓ ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ ｆ ｉｌｌ（ｔｕｌａｔｉ￣）ｎ Ｉ１ｒｆ、¨ ｔ 『 ｌ１ｔ ｔｉ ＦＩ Ｉ１（。Ｐ ＷａＶ｛ ｆ ｌＩ ｌＩ１ ａｌｌ（ｔ（ ａ１）ｉ１Ｉｌ‘Ｐ￣ａｖｅｆｉ）ｎＩ１． ｔｈｅ ｎｌａｌｅｌ’ｉａｌ ｆ＿＿ＷＨＳ ａｌｓｏ ｐｏｓｉｔｉｖｅｌｙ ａｓ ，‘ｄａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｇｌ’ａｉｎ ｓｉｚｅ．Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉＩｌｓ ｌ】ｒ１ｗ， ¨１ Ｋ，『ｌ ｌａｎｄ ｖＩｌＩ１｜Ｉ ａｌｈ ＩＩｌ１￣ｌｉｉｏｎ ＷＰＩ’Ｐ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ＿ｆ１ ｌｉｔｓ １ｆ）ａｐｍ．Ｔｈｅｎ，ｔｈｅ ＣＯｌｌｓｔｉｔｕｔｉｖ￣－Ｐｑｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｋ， （）ａｎｄ ｖｏｌｔａｇ￣ ａｌｔｅｎｕａｔｉ（ｍ Ⅵａｓ ｆｉｔｈ ｔＩ．ＴＩ． ｌＰｎ）Ｉ’Ｐ．Ｉｈｔ ｌｌ１Ｉｌ（ｊｉｎｔ （１ ＩｌｌＯｄ（ １ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ａｔｔｅｌｌｌｌａｌｉｏｎ ｏｆ ＬＣＲ ｗａｖｅ ａｌｌｄ ｔｈｅ ｐｎ，ｐａｇａｔｉｏｎ ｌｉｎｌｃ Ｗｆｌｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ １）ａｐｅｒ． ｄⅢ１ ｆ１１Ｐ（‘］１＇，１Ｄｇｅ ｏｆ Ｋ ａｌｌｄ ｗ¨’ ｌ’ｆ ｌ，ｒｅｓｅｎｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｖｏｌｔａｇｅ ａｌｎｐｌｉｔｕｄｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓ【ｌ ｔ ｓ ：Ｉ （３／、ｖｄ、Ｐ：ａｌｌ（ｑｍａｔｉｏｎ：ｇｒａｉｎ ｓｉｚｅ ０前言 残余 力可能 敛结构 寸变化、结构疲劳寿 命下降，也可能增『ＪＩｌ心力臂蚀敏感性，严重威胁焊 接结构件的安伞，ｆ『ｊ仃疏忽就会造成重大事故。ｎ１ 收稿日期：２０１７一ｌ！一２６ 基金项目：城轨 钳１介会１ 仆焊接残余应力检测杯准技术 研究（ＫＪ １６—６７Ｉ：０４８） 一于日前残余应力榆洲手段的局限性及其危害性，检 测、消除残余应力成为学术界的研究热点． …ｊ订尚无 种满足各种测试条件的兀损应力检测方法，如Ｘ 射线衍射法测试埘试件表面要求较高、产乍辐射对 人体危害较大；中子衍射法设备笨重、耗资Ｆ 大、测 试效率低；超声波测量残余应力技术发展潜力巨 大，但其测试精确性仍受到诸多因素的冈扰．．为此， 在残余应力的产牛Ｉ Ｉ、榆测 ｌ、消除 上，学术界及 业界进行了大 研究Ｉ 作。 ｚ 一 《 ３船 ·２７５· 作者简介：火巧英｛ｌｑ８ｌ一）．殳．４￣ｆｔ－．高级］ 程帅，主要从‘儿ｌ 轨道 辆１ 怵焊接１ ｆ【ｌｌ１１ 作Ｅ—ｍａｉ：ｈｕｏ１０２６＠ｌ６３． 高速列车金属材料及焊接先进技术 雹焊墩 信号后即可得到Ｋ、ｔ。，简化了计算过程。 第４８卷 试验材料为高速列车车体用材料７Ｎ０１Ｐ—Ｔ４，在 此从超声衰减与应力常数Ｋ的关系、超声衰减与ｔ。 的关系、修正模型、焊缝部分应力测试４个方面系 ＬＣＲ波电压幅值采集步骤为：使用白搭建的实 验平台采集试样的超声波测试信号数据，信号采集 频率２．５ ＧＳ／ｓ，同时采集５１２次，取平均值以消除干 扰。将其导入Ｏｒｉｇｉｎ分析绘图，获得本次测试从发 射到接收的波形图，如图１所示。 统研究ＬＣＲ波测量残余应力修正模型的建立。 １超声衰减与应力常数Ｋ的关系 超声波在介质中传播时，随着距离的增加，声 波的散射和吸收会导致能量衰减，这种现象称为超 声波衰减。它是评价材料特性的重要参数。超声波 在固体介质中传播时，根据衰减原因的不同分为 扩散衰减、吸收衰减和散射衰减等。 介质中的衰减可以用衰减系数来度量。对于金 属材料，超声波的衰减主要包括吸收衰减和散射衰 减两类ｆ８］。金属材料的超声波衰减系数为『９ Ｉ＝ ＋ （１） 式中 为吸收衰减系数； 为散射衰减系数。 传播时间ｆ／ 吸收衰减系数为 ＝ｃｌｆ （２） 图１超声波传播波形 式中ｃ。为与材料微观结构无关的系数；厂为超声 选取ＬＣＲ波，如图２所示。 波频率。实际情况中，吸收衰减非常微小，且与材料 的微观结构无关。因此，金属材料的超声波衰减形式 主要为散射衰减¨０】。 为达到修正超声波测量残余应力的目的，需定 量描述超声波衰减。微观上，当超声波在金属材料 中传播时，材料的晶粒度越大，品界面对超声波的 散射干扰就越大，从而增加了超声能量的衰减。宏 观上，表现为接收波形电压幅值减小，即超声衰减的 增大，超声衰减与电压幅值之间有确切的对应关系。 由于超声波衰减系数的计算较为复杂，将使用声波 信号电压值来描述超声波的衰减，其优点为： （１）利用现有设备，节省成本。目前，使用ＬＣＲ波 测量应力时，超声探头的作用仅为测量ＬＣＲ波从 传播时陋】，／ 图２ ＬＣＲ波 发射到接收的传播时间ｔ。若使用声信号的电压幅 值代表超声波的衰减，在测量时可以直接通过探头 采集ＬＣＲ波的声信号，不需另外添加测量设备。 进一步放大声信号，使用标尺工具选定ＬＣＲ波 信号的最大值。读取电压幅值数据，获得ＬＣＲ波的 电压幅值，如图３所示。采集第ｉ组热处理试样的波 形，如图４所示。进一步放大，使用标尺读取数据。热 处理试样ＬＣＲ波的电压幅值如图５所示。获得超声 （２）无需经过复杂公式演算，直观形象地度量 超声波衰减。试验度量超声波衰减大小的目的是建 立衰减与计算参数的关系。相比通过复杂计算得到 的衰减系数，使用探头直接采集信号，对比测试信 号中的ＬＣＲ波电压幅值与母材声信号中的ＬＣＲ波 电压幅值，能够直观看出衰减幅度的大小。并且在后 续与应力常数Ｋ、ｔ。的关系建立后，实质上是Ｋ、ｔ。与 衰减测试结果如表１所示。由图５可知，经过热处 理后，７系铝合金晶粒度有了较好区分度的同时，材 料的超声衰减变化明显。热处理时间越短，材料的超 声衰减越小。 通过拉伸标定方式测取材料的真实应力常数 声信号电压值之间的计算关系。在测试时采集到声 ·Ｋ直，具体实验方案如下。 ２７６’ 一 专题讨论 火巧英，等：ＬＣＲ波测情残余应力修正模７ 的缱 第３ Ｉ９Ｊ 播 训ｔ／Ｈｓ 图３计算ＬＣＲ波电压幅值 ０ ６ （）５ ０ ４ （】３ ０ ２ ０ ｌ ＝三０ ０ Ｓ一０ １ ＝ —０－２ ０ ３ ０ ４ －０．５ ０６ ０．７ 时『ＩｉＪｔ／｛ｔＳ 图４热处理试样的ＬＣＲ波信号 １３ ８ Ｈ，ｒｌ词ｔ／ｆｔｓ 图５热处理试样ＬＣＲ波电压幅值 表ｌ超声衰减测试结果 试样编号 电压幅值／ｍＶ 试样编号 电压幅值／ｍＶ ３一ｌ ０．３４６ ３－５ ０．２８５ ３—２ ０．３２７ ３－６ ０．３１６ ３—３ ０．３２ｌ ３—７ ０．２６３ ３－４ ０．２９９ ３－８ ０．２５９ （１）测试前的准备Ｔ 作。将超声波测试探头 定在标准试样表面，放毁方向为材料拉伸方向，以 保汪ＬＣＲ波的传播方向与施加载衙方向平行。超声 探头与试样■ 之问涂有耦合剂，保证充分接触 由于检测探头 直放置，试验中无法使用金属重块 施加 力，改为使用橡皮筋完成探头的同定，每次 同定时橡皮筋的缠绕方式、圈数一致，保证耦合¨ 力为定值，所仃试样测试时耦合程度一敛。试样的实 验状态如图６所爪 ａ实验状态 ｂ原理 图６拉伸标定实验 （２）确认材料试验机上下夹头锁紧后，没定心 力常数Ｋ＝４ 操作超声波设备进行零应力标定，以 此为基准进仃下一阶段测量： （３）操作材料试验机以２ ｋＮ＋０．０５ ｋＮ的步长逐 步加力，每次７ＪＩＪ力后保持至拉力稳定不变后，使用 超声设备洲试此｝『、ｆ试样的应力值。然后再次加力， 维持、稳定后洲试心力，循环直至２０ ｋＮ。由此得到 ｌ０组数据，即叮汁算¨ 该材料的真实心力常数Ｋ。 １一ｌ试样经过拉伸标定试验获得施加力 和 ｒ， 两列原始数据，如表２所示 在现有施加力Ｆ、ｒ，洲共计ｌ０组数据的基础 ｝：，计算声时差 和真实应力 ｒ 以△，为横轴， ｒ，“为纵轴绘 ，拟合得到公式 ＝５．６１６ ６Ｘ＋３．２８４ ２ （３） 拟合ｆ｝ｆＩ线如冈７所示 该热处理状态试样的应 力常数即为该拟合曲线斜率Ｋ＝５．６２。 按照 述实验方法，对８组试样进行托伸标定 实验，得到拟合ｆｆｆ１线如图８～图ｌ０所示。拟合曲线 的斜率即为该试样的应力常数 ，如表３所示。 超声衰减的测试结果如表１所示，将二者数据 高透列车金甚秘科及焊接先进技术 表２试样ｌ一１拉伸标定 ．耄晖俄 主 第４８卷 羔 尉 声时差Ａｔ／ｎｓ ａ ３—６ 嚣 卢时差Ａｔ／ｎｓ 声ｆＩ１ｆ／；－Ａｔ／ｎｓ ｂ ３—７ 图７拟合曲线 蔓 董 斟 卢时差Ａｔ／ｎｓ 声时差Ａｔ／ｎｓ ｃ ３－８ 图８母材试样拉伸标定拟合曲线 导入Ｏｒｉｇｉｎ中绘图，得到超声衰减与应力常数 的 关系如图ｌ １所示。随着电压幅值的增大（即超声衰 减的减小），材料的应力常数呈现减小趋势，二者之 图９ ４７０ ｏＣ试样热处理试样拉伸标定拟合曲线 式（４）即为应力常数 与超声衰减的定量关系 确定系数尺 为０．９４０ ７，说明曲线拟合较好。在应力 间有较好的线性关系。对比热处理后的晶粒度趋势， 晶粒度与应力常数和电压幅值之间均有较好的相 测试中，若已知测试点的超声衰减，则可根据该定 量关系得到该点的应力常数 ，从而达到修正目的。 关性：随着晶粒度的增大，电压幅值减小（即超声衰 减增大）、应力常数 增大。 通过线性拟合，得到的拟合方程为 Ｋ＝９．８７－１３＿３ｌ （４） ２超声衰减与 的关系 热处理后试样的电压幅值 与ｔ。的测试结果 如表４所示。 专题讨论 主 火巧英，等：ＬＣＲ波测量残余应力修正模 的建、 誊 第３ Ⅻ ㈨ ∞加∽ 如 ｍ ０ ｍ …㈣ 踟 ∞ ∞∞如ｍ ０ ｍ 蔓 ＼ ｂ ．．三＝ 声 箍Ａ／ｔｎｓ ａ ３—２ ， 时差Ａｔ！ｎｓ ｂ ３—３ 芝 羔 、、 如 ｍ∞ 舯阳∞如知如加ｍ ０ ｍ ∞如ｍ∞帅舯 ∞如∞如如ｍ ０ｍ加 ｂ ： ｉ；；ｒｌｄ Ａｔｉｎｓ ｃ ３—４ 弧ｒ差Ａ／／ｎｓ ｄ ３—５ 图１０ ４２０℃热处理试样拉伸标定拟合曲线 表３第三组热处理试样拉伸标定结果 试样编号 ３一ｌ ３－２ ３－３ 表４热处理试样电压幅值Ｕ、ｔ。测试结果 应力常数Ｋ ５－２２ ５．４０ ５．６６ 试样编号 ３－５ ３－６ ３－７ 应力常数 ６．０８ ５．８ｌ ６．２３ 试样编号 ３—１ ３－２ ３－３ 电压幅值 ￡加ｓ Ｕ／ｍＶ ０．３４６ ０．３２７ ０．３２ｌ ０ ５．６ ８．０ 试样 电压幅值编号 ３—５ ３—６ ３—７ ｔｏ／ｎｓ ｌ７．２ ｌ０．８ ２２．４ Ｕ／ｍＶ ０．２８５ ０．３ｌ６ ０．２６３ ３—４ ５．８８ ３－８ ６．５０ ３－４ ０．２９９ １４．８ ３－８ ０．２５９ ２５．６ 将数据导入Ｏｒｉｇｉｎ中绘图，结果如罔１２所永．． 电压幅值与ｔ 之问有较好的线性关系，拟合方程为 ｔｏ＝９６．５４—２７６．０４ Ｕ （５） 确定系数尺 为０．９８４ ２８，可信度较高。式（５）即 为７Ｎ０１Ｐ—Ｔ４材料超声衰减与ｔ 之间的计算天系． ．通过数据可以看，ｑｌ：７Ｎ０ｌＰ—Ｔ４材料的超声衰减 ＿ｊ＿ ｔ。成正相关，即材料的超声衰减越大。 越大，超声波 传播速度越慢。结合试样的晶粒度数据町知，材料晶 粒度与ｔ。成正相关，晶粒度越大圳ｔ越大一、 电 幅ｌ＇ｆｆＣＷｍＶ ３修正模型 将Ｋ、ｔ 与超声衰减的关系代入趟声波洲鲢残 ￡ ＇２７９’ 图１１超声衰减与应力常数 的关系 高速列车金辅材料及焊接先进技术 重晖墩 第４８卷 ０２５ ０２６ ０ ２７ ０．２８ ０２９ ０ ３０ ０．ｊ１ ０３２ ０．３３ ０．３４【】３５ ０３６ 电¨ｉ幅缎Ｕ／ｍＶ 图１２超声衰减与ｔｏ的关系 余应力公式，得到： Ａｃｔ＝（９．８７一ｌ３．３ｌ【，）·『ｔ一（９６．５４—２７６．０４Ｕ）１（６） 整理得到 Ａｃｔ＝（９。ｍ∞ ８７一ｌ３．３１ ）·（ｆ一９６．∞如 ５４＋２７６．如ｍ ０ ０４Ｕ）（７） 式中 为ＬＣＲ波电压幅值（单位：ｍＶ）。若能在实 际测量时实现超声波的自动采集和分析，则实现了 在线修正功能。 ４焊缝部分应力测试 试验中发现焊缝区域的微观组织与其他区域 的差异巨大，使用修正模型效果不理想。这是因为焊 缝组织主要是铸态组织、等轴晶。化学成分』二，本研 究ＭＩＧ焊所用的ＥＲ５３５６焊条为５系铝合金， 母 材差异性较大。而焊缝内部的主要成分均为填充金 属，且经历的热循环相似，其微观组织均匀性较好。 基于此，采用单独标定应力常数Ｋ、ｔ。的方式对焊 缝区域进行应力测试。 对７Ｎ０ １铝合金ＭＩＧ焊焊接接头焊缝切割取样， 使用超声测试平台测试该焊缝组织的名义ｔ 测试 结果为２０．４ ｎｓ。使用拉伸标定方式测试其应力常数 Ｋ ｔ。ＭＩＧ焊焊缝区域试样的拉伸标定结果如图１３ 所示。结果表明，焊缝区域应力常数Ｋ＝４．１９３ ＭＰａ／ｎｓ， 焊缝部分的应力测试将使用该参数进行计算。 ５ 结论 （１）建立超声衰减与计算参数Ｋ、ｔ。的计算公式， 实现了材料微观结构与计算参数关系的建立。根据 超声波应力测试基本公式，推导得到修正后的应力 测试公式。在焊缝的应力测试修正部分，通过制取焊 缝组织试样，经过拉伸试验、超声数据采集得到对 应的应力常数 和ｔ 以修正其应力测试结果。 ·２８０· 誊 留 ‘ ，， ｃ 芦时差△， Ｉ１ｓ 图ｌ３焊缝区域拉伸标定 （２）使用波形电压幅值定量描述材料的超声 衰减，超声衰减与材料的晶粒度的关系为ｔｏ＝９６．５４— ２７６．０４Ｕ。 （３）通过对超声衰减与应力常数 、超声衰减 与 关系的探索，验证了试验猜想，量化＿ｒ超声波 检测残余应力的两个核心计算参数—— 、ｆｃ， 材 料微观结构的关系。并根据以 关系．完成Ｊ 超声 波应力测试修正模型的建立。 参考文献： 『１】 阳广志，杨会静，宋维才．焊接残余应力的产生硬其危害 预防『Ｊ］．唐山师范学院学报．２０１０，３２（５）：４５—５６． ［２】米茂谷．残余应力的产生与对策【Ｍ】．北京：机械】 业｝ｎ版 社．１９８３． 【３】宋天民．焊接残余应力的产生 消除［ＭＩ．北京：中卜日 化 出版社，２００４． 【４】朱旭霞，彭大暑，黎祚坚．不锈钢／铝（铝合金）／／ｆ 锈铡多 层复合板残余应力研究…．中 有色金属学报，２００３，２１ （１）：３７—４０． 【５】邵卓平．张伟林．振动时效Ｔ艺中残余应力测试方法的 寸 ．安徽建筑：ＩＪ＾、』Ｊ学院学报（自然 ），１９９８，６（３）：５８—６１． ［６】Ｂｅｎｄｅｋ Ｅ．Ｌｉｒａ Ｉ，Ｆｒａｎｃｏｉｓ Ｍ，ｅｔ ．Ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｏｆ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｍｅａｓｕｒｅｌｌｌｅｎｔ ｂｙ ｌａｙｅｒ ｒｏｌｌｌｏｖａ ．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊ ｒ＿ ｈａｌ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ．２００６（４８）：１４２９—１４３８． ［７】Ｍａｘｗｅｌｌ Ａ Ｓ，Ｔｕｒｂｕｌｌ Ａ．Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓ｜ｒｅｓｓ ｉｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｐｌａｓｔｉｃｓ ＵＳ ｉｎｇ ｔｈｅ ｈｏｌｅ—ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ［Ｊ］． Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｔｅｓｔｉｎｇ，２００３（２２）：２３１－２３３． 【８】李建萍．金属材料晶粒大ｄ，Ｎ量方法的探索ＩＪ１．南方冶金 学院学报，２０００，２１（２）：１１３—１１４． Ｉ９】 贺西平．田彦平，张宏普．超声无损评价金属材料尺寸的 研究【Ｊｊ．声学技术，２０１３，３２（６）：４４５—４５０． 『ｌ０１张颜艳．奥氏体不锈钢组织超声＿尢损评价研究【Ｄ１．汀西： 南昌航空大学，２０１０．
