目 录
第一章：工程概况 ....................................... 1 一、工程概况 ......................................... 1 二、工程地质 ......................................... 1 三、水文地质 ......................................... 2 四、主要编制依据 ..................................... 3 第二章 塔吊布臵 ....................................... 3 一、塔吊布臵原则 ..................................... 3 二、塔吊平面布臵 ..................................... 3 第三章 塔吊基础设计 ................................... 4 一、塔吊主要技术参数 ................................. 4 二、塔吊基础型式 ..................................... 5 三、塔吊承台验算 ..................................... 7 四、塔吊桩基验算 .................................... 19 第四章 塔吊基础施工 .................................. 24 一、塔吊基础施工总体流程 ............................. 24 二、塔吊基础定位测量 ................................ 25 三、塔吊承台桩基施工 ................................ 25 四、承台施工 ........................................ 25 第五章 质量保证措施 .................................. 26 第六章 安全文明施工保证措施 .......................... 27 附：塔吊定位平面示意图 ............................... 28
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乐至〃定慧晓月二期工程 塔吊基础施方案
第一章：工程概况
一、工程概况
乐至〃定慧晓月二期工程项目位于长寿区关口，南临定慧晓月一期工程，北临长江支流桃花溪，西望长寿长江大桥，东临原安定纸厂家属区。本工程由1#楼和教堂组成，1#楼为18层，建筑高度为54米，为二类高层建筑。教堂为局部5层建筑，建筑高度为18.6米，为多层建筑。1#楼和教堂下共同设有车库，一层部分为商业门面，总建筑面积约16625.88平方，建筑基底面积为1422.835平方。建筑工程等级为一级，安全使用年限为50年，其中1#楼为剪力墙结构，教堂为框架结构。抗震设防烈度为6度。耐火等级除车库为一级其他均为二级。
本工程由重庆乐至臵业发展有限公司建设，长寿设计研究院设计，中兵勘察设计研究院重庆分院提供地堪资料，重庆林鸥监理咨询有限公司监理，重庆建工集团股份有限公司组织施工，塔吊由重庆杰渝建筑机械有限公司提供。
本工程现场的垂直运输设备拟采用1台QTZ50塔吊，安装在教堂与1#楼之间，详施工平面图所示位臵。本方案为塔吊基础施工方案。 二、工程地质
由于本工程塔吊位臵安装在地勘钻点ZY24与ZY25间，剖面处于17~17断面位臵中部（详地勘资料），结合现场已平场标高为181，得知强风化约有5~9米，强风化下均为中风化泥岩。
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据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层为第四系全新统人工填土(Q4ml) 、残积层(Q4el+dl)粉质粘土，下伏基岩为中统沙溪庙组（J2s）砂、泥岩。现由上至下分述：
(1)、第四系全新统（Q4）
人工杂填土（Q4ml）：褐色，稍密,由粉质粘土、砖块、瓦片和泥、砂岩碎屑、碎块、块石组成,底部褐色粘土（0.4m）土石比7:3,堆填时间约10年。钻探揭露厚度为0.90~6.6米，场地大部分均有分布。
粉质粘土（Q4el+dl）：褐色，可塑状，干强度中等、韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。粘性较差。钻探揭露厚度为0.53~5米，场地局部有分布。局部夹有砂泥岩碎块石。
(2)、中统沙溪庙组（J2s）
砂岩，浅灰色、灰紫色、紫红色，中～厚层状构造，细～中粒结构，主要矿物成分为长石、石英，含少量暗色矿物。局部地段含有泥质成分。钻孔揭露厚度1.8m(ZY8)～8.10m。
泥岩：紫红色、暗紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含钙质团块及砂岩条带。钻探揭露厚度为3.60 m~15.4 m。 三、水文地质
场区属亚热带湿润季风气候，温暖湿润，雨量充沛、具有春早夏长、秋雨连绵、冬季多雾的特点。偶见降雪，无霜期长，多年平均相对湿度79%，绝对湿度17.6mb。多年平均气温17.72°C，极端最低气温-4.5°C（1965年1月15日），最高气温42.9°C（2006年8月
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28日）。多年平均年降雨量为1104.5mm，但雨量在时间上分布不均，一般集中在5～9月，降雨量约占全年的2/3，且多大雨、暴雨，最大日降雨量为93.9mm(2006-5-24)。 四、主要编制依据
塔式起重机安装使用说明； 建筑结构施工图；
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 《建筑机械安全使用技术规程》（JGJ33-2001）。
第二章 塔吊布臵
一、塔吊布臵原则
根据本工程场区面积、形状及塔吊臂长确定选用塔吊种类，并确保能满足本工程施工过程中的材料吊装及完工后材料退场需求、同时考虑与临近建筑物的有效距离、安装拆除方便、附着固定方便等。
本工程选用重庆杰渝建筑机械有限公司的QTZ50型塔吊，塔吊臂长为45米，要基本覆盖，共布臵1台塔吊。 二、塔吊平面布臵
本工程塔吊布臵在1#楼与教堂间，靠1轴外侧。塔机基础中心定位：X=3300818.617,Y=507263.901，塔身与1#楼外墙平行布臵，
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塔吊基础顶面的高程同地梁顶标高为181.5米。具体详见塔吊平面布臵图所示。
第三章 塔吊基础设计
一、塔吊主要技术参数 1、基本参数
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2、塔机外形图
二、塔吊基础型式
1、塔吊基础采用旋挖桩基础的方式，旋挖桩中心与承台中心重
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合，承台砼为C35，同时为了提前工期，另加早强剂，如下图所示。
塔吊基础平面示意图 2、钻孔桩桩基础直径为Ф1500，混凝土强度为C30P8，桩底嵌入中风化岩层3m，按现场实际地质情况，塔吊基础承台下桩长为约10m（以实际收方为准），桩顶标高同承台顶标高。 如右图所示。
旋挖桩示意图 3、桩顶设臵正方形承台，承台边长为3.5m，厚度为1.5m，混
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凝土强度为C35（加早强剂），其配筋形式如下左图所示，由于上下层用二级14的拉钩无法固定稳固，故在上下层钢筋间设马凳铁如下右图所示。
塔吊承台钢筋布臵示意图
三、塔吊承台验算 （一）、塔机属性 塔机型号 QTZ50（重庆升立） 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 30 塔机独立状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构 塔身桁架结构宽度B(m) （二）、塔机荷载
38 圆钢管 1.6 重庆建工集团股份有限公司 7
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塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值 塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 小车和吊钩自重G2(kN) 最大起重荷载Qmax(kN) 280 37.4 22 3.8 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距11.5 离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN〃m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 10 50 Max[60×11.5，10×50]＝690 19.8 6.3 89.4 重庆建工集团股份有限公司 8
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平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 2、风荷载标准值ωk(kN/m2) 工程所在地 基本风压ω0(kN/m) 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 风振系数βz 211.8 重庆长寿 工作状态 0.2 非工作状态 0.4 锥形塔帽，小车变幅 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 工作状态 1.59 非工作状态 1.59 风压等效高度变化系数μz 1.27 风荷载体型系数μs 风向系数α 工作状态 1.95 非工作状态 1.95 1.2 塔身前后片桁架的平均充实0.35 率α0 工作状态 风荷载标准值ωk(kN/m2) 非工作状态 3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 280+37.4+3.8+19.8+89.4＝430.4 起重荷载标准值Fqk(kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 430.4+60＝490.4 水平荷载标准值Fvk(kN) 0.76×0.35×1.6×38＝16.17 倾覆力矩标准值Mk(kN〃m)
0.8×1.2×1.59×1.95×1.27×0.2＝0.76 0.8×1.2×1.59×1.95×1.27×0.4＝1.51 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×16.17×38)＝584.35 重庆建工集团股份有限公司 9
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非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1＝430.4 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN〃m) 1.51×0.35×1.6×38＝32.13 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×32.13×38＝253.61 4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×430.4＝516.48 起重荷载设计值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84 竖向荷载设计值F(kN) 516.48+84＝600.48 水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×16.17＝22.64 倾覆力矩设计值M(kN〃m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.17×38)＝880.72 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×430.4＝516.48 水平荷载设计值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×32.13＝44.98 倾覆力矩设计值M'(kN〃m) （三）、基础验算
1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×32.13×38＝426.43 重庆建工集团股份有限公司 10
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矩形板式基础布臵图
基础布臵 基础长l(m) 基础高度h(m) 基础参数 C35（加早强基础混凝土自重γ基础混凝土强度等级 剂） 基础上部覆土厚度h’0 (m) 基础混凝土保护层厚度50 δ(mm) (kN/m) 3c3.5 1.5 基础宽b(m) 3.5 25 (kN/m) 3基础上部覆土的重度γ’19 重庆建工集团股份有限公司 11
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地基参数 地基承载力特征值200 fak(kPa) 基础埋深的地基承载力1.6 修正系数ηd 基础底面以上土的加权19 平均重度γm(kN/m) 修正后的地基承载力特233.25 征值fa(kPa) 地基变形 基础倾斜方向一端沉降20 量S1(mm) 基础倾斜方向的基底宽5000 度b'(mm) 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhγc=3.5×3.5×1.5×25=459.38kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×459.38=551.25kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
降量S2(mm) 基础倾斜方向另一端沉20 3基础宽度的地基承载力0.3 修正系数ηb 基础底面以下的土的重19 度γ(kN/m3) 基础埋臵深度d(m) 1.5 重庆建工集团股份有限公司 12
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=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×16.17×38/1.2) =538.26kN〃m
Fvk''=Fvk/1.2=32.13/1.2=26.78kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.17×38/1.2) =816.2kN〃m
Fv''=Fv/1.2=44.98/1.2=37.49kN
基础长宽比：l/b=3.5/3.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=3.5×3.52/6=7.15m3 Wy=bl2/6=3.5×3.52/6=7.15m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=584.35×3.5/(3.52+3.52)0.5=413.2kN〃m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=584.35×3.5/(3.52+3.52)0.5=413.2kN〃m 1、偏心距验算 (1)、偏心位臵
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(490.4+459.38)/12.25-413.2/7.15-413.2/7.15=-38.11<0
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偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算
偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(584.35+32.13×1.5)/(490.4+459.38)=0.67m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(3.52+3.52)0.5/2-0.67=1.81m
偏心距在x方向投影长度：e2b=eb/(b+l2)0.5=0.67×3.5/(3.52+3.52)0.5=0.47m
偏心距在y方向投影长度：e2l=el/(b+l2)0.5=0.67×3.5/(3.52+3.52)0.5=0.47m
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=3.5/2-0.47=1.28m
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偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=3.5/2-0.47=1.28m
b'l'=1.28×1.28=1.64m2≥0.125bl=0.125×3.5×3.5=1.53m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-38.11kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(490.4+459.38)/(3×1.28×1.28)=193.51kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(490.4+459.38)/(3.5×3.5)=77.53kN/m2 4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
=200.00+0.30×19.00×(3.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=233.25kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=77.53kPa≤fa=233.25kPa 满足要求！
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=193.51kPa≤1.2fa=1.2×233.25=279.9kPa 满足要求！
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5、基础抗剪验算
基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mm X轴方向净反力：
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×
(490.400/12.250-(538.263+26.775×1.500)/7.146)=-55.233kN/m2 Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×
(490.400/12.250+(538.263+26.775×1.500)/7.146)=163.321kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((3.500+1.600)/2)×163.321/3.500=118.991kN/m2 Y轴方向净反力：
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×
(490.400/12.250-(538.263+26.775×1.500)/7.146)=-55.233kN/m2 Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×
(490.400/12.250+(538.263+26.775×1.500)/7.146)=163.321kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((3.500+1.600)/2)×
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163.321/3.500=118.991kN/m2 基底平均压力设计值：
px=(Pxmax+P1x)/2=(163.32+118.99)/2=141.16kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(163.32+118.99)/2=141.16kPa 基础所受剪力：
Vx=|px|(b-B)l/2=141.16×(3.5-1.6)×3.5/2=469.34kN Vy=|py|(l-B)b/2=141.16×(3.5-1.6)×3.5/2=469.34kN X轴方向抗剪：
h0/l=1439/3500=0.41≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×3500×1439=21027.39kN≥Vx=469.34kN 满足要求！ Y轴方向抗剪：
h0/b=1439/3500=0.41≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×3500×1439=21027.39kN≥Vy=469.34kN 满足要求！ 6、地基变形验算
倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001 满足要求！ （四）、基础配筋验算
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基础底部长向配筋 HRB400 Φ22@200 基础顶部长向配筋 HRB400 Φ18@200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩：
基础底部短向配筋 基础顶部短向配筋 HRB400 Φ22@200 HRB400 Φ18@200 MⅠ=(b-B)2pxl/8=(3.5-1.6)2×141.16×3.5/8=222.94kN〃m 基础Y向弯矩：
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(3.5-1.6)2×141.16×3.5/8=222.94kN〃m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=222.94×106/(1×16.7×3500×14392)=0.002
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002 γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=222.94×106/(0.999×1439×360)=431mm2 基础底需要配筋：A1=max(431，ρbh0)=max(431，0.0015×3500×1439)=7555mm2
基础底长向实际配筋：As1'=7768mm2≥A1=7555mm2 满足要求！
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=222.94×106/(1×16.7×3500×14392)=0.002
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ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002 γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=222.94×106/(0.999×1439×360)=431mm2 基础底需要配筋：A2=max(431，ρlh0)=max(431，0.0015×3500×1439)=7555mm2
基础底短向实际配筋：AS2'=7768mm2≥A2=7555mm2 满足要求！
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：AS3'=4705mm2≥0.5AS1'=0.5×7768=3884mm2 满足要求！
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：AS4'=4705mm2≥0.5AS2'=0.5×7768=3884mm2 满足要求！
(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向Φ14@200。 四、塔吊桩基验算
（一）、参数信息
塔吊型号：QTZ50， 塔吊自重(包括压重)G: 280.400 kN， 最大起重荷载Q: 40.000 kN， 塔吊起升高度H: 80.000 m， 塔身宽度B: 1.600 m， 桩顶面水平力 H0: 15.000 kN， 混凝土的弹性模量Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4，
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混凝土强度: C30P8，
桩直径d: 1.500 m， 保护层厚度: 100.000 mm， 桩钢筋级别: HRB335， 桩钢筋直径: 16.00 mm， 塔吊倾覆力矩M: 2036.3kN〃m； （二）、塔吊对基础中心作用力的计算 1. 塔吊自重(包括压重)：G = 280.400 kN 2. 塔吊最大起重荷载：Q = 40.000 kN
作用于塔吊的竖向力设计值： F = 1.2×280.400 + 1.2×40.000 = 384.480 kN
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mkmax＝2036.3kN〃m； （三）、桩身最大弯矩计算 计算简图：
1. 按照m法计算桩身最大弯矩：
计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
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(1) 计算桩的水平变形系数 (1/m): α=(mb0/(EI))1/5
其中 m──地基土水平抗力系数，m=24.500 MN/m4； b0──桩的计算宽度，b0= 0.9×(1.500+1)= 2.250 m； E──抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mm2； I──截面惯性矩，I=π×1.5004 /64= 0.249 m4； 经计算得到桩的水平变形系数:
α = (24.500×106×2.250/(28000.000×106×0.249))1/5 = 0.380
(2) 计算 CI=aMo/Ho
CI = 0.380×2850.820/15.000 = 72.219 (3) 由 CI 查表得：CⅡ = 1.003, h- = az = 0.161 (4) 计算 Mmax:
Mmax= CⅡ×Mo = 1.003×2850.820 = 2858.872kN〃m (5) 计算最大弯矩深度 :z= h-/α= 0.161/0.380 = 0.423 m ；
（四）、桩配筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3.8条。 沿周边均匀配臵纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：
(1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算： η=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)2ξ1ξ2
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式中 l0──桩的计算长度，l0 = 10.000 m； h──截面高度，h = 1.500 m ；
e0──轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=7.436 m； ea──附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值，ea=0.050 m；
ei=e0+ea=7.436+0.050=7.486 m;
h0──截面有效高度，h0 = 1.500 - 100.000×10-3 = 1.400 m；
ξ1──偏心受压构件的截面曲率修正系数： ξ1=0.5fcA/N=0.5×14.300 ×1.767×106/(384.480×103)= 32.863
由于 ξ1大于1，ξ1 = 1 ；
A──构件的截面面积，A=π×d2 /4 = 1.767 m2； ξ2──构件长细比对截面曲率的影响系数，l0/h小于15，ξ2=1.0；
l0/h=10/1.6=6.67＜15，ξ2=1.0； 经计算偏心增大系数 η= 1.006 ； (2) 偏心受压构件应符合下例规定：
N ≤ αα1fcA（1-sin(2πα)/(2πα)）+（α-αt）fyAs Nηei≤（2α1 fcAr sin3（πα）/3 +fyAsrs（sin πα+ sin πα
t
））/π
式中 As──全部纵向钢筋的截面面积；
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r──圆形截面的半径，取 r=0.750 m；
rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.092 m； α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，取 α= 0.492；
αt - 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当α=0.492≤0.625，αt=1.25-2α=1.25-2×0.492=0.27；
由以上公式解得，只需构造配筋！ 构造配筋：
As=πd2/4×0.2%=3.14×15002/4×0.2%=3534mm2
实际配筋值为：HRB335钢筋，2416，即配筋值4823.04mm2＞3534mm2 。满足要求。
（五）、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2条，桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
R = ηsQsk/γs+ηpQpk/γp Qsk = u∑qsikli Qpk = qpkAp
其中 R──单桩的竖向承载力设计值； Qsk──单桩总极限侧阻力标准值； Qpk──单桩总极限端阻力标准值； qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk──极限端阻力标准值；
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u──桩身的周长，u=4.712m； Ap──桩端面积,Ap=1.767m2； γ0──桩基重要性系数，取1.1； li──第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 6.00 20.00 825.00 强风化泥岩
2 10.00 20.00 825.00 中风化泥岩
由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第2层中风化泥岩层。 最大压力验算:
R=4.71×(6.00×20.00+4.00×20.00)/1.67+825.00×1.767/1.67=1.44×103kN
γ0N=1.1×384.48= 422.93kN≤R=1437.349kN 竖向极限承载力满足要求!
第四章 塔吊基础施工
一、塔吊基础施工总体流程
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测量放线 承台桩基施工 承台位开挖 桩头凿除 塔吊承台施工 养 护 塔吊安装
图4-1 塔吊基础施工流程图
二、塔吊基础定位测量
根据塔吊布臵位臵坐标用全站仪进行坐标放样，然后确定承台桩基中心及承台边线。 三、塔吊承台桩基施工
塔吊承台桩基采用旋挖钻机施工，桩径1500，桩长根据地勘资料估算为10米（同时应满足嵌岩要求，以实际桩长为准），桩顶标高为181.5m，旋挖桩施工方法详见本工程《旋挖桩专项施工方案》相关章节内容（声测管埋设方法同旋挖桩）。 四、承台施工
1、承台施工在桩基施工完毕后约7天开始进行；
2、承台位开挖应准确，确保承台中心与桩中心一致，开挖过程不得超挖，且不得扰动基底土，开挖深度为1.5m，人工清底20cm，
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底部浇筑10cm厚C20细石混凝土垫层。
3、承台侧模采用M5水泥砂浆MU7.5标砖120厚砖模，砖模同地梁顶标 高即为181.5，砖模外侧为土方分层回填。
4、承台钢筋绑扎要按设计图纸进行，钢筋间距布臵均匀，绑扎牢固，并提前与塔吊安装单位联系，做好地脚螺栓预埋（安装单位预埋），确保地脚螺栓定位准确、可靠。
5、承台混凝土浇筑要振捣均匀、密实，并保证承台平水平，且要保护好地脚螺栓不被污染；混凝土终凝后覆盖麻袋浇水养护，每天浇水不少于两次，养护时间不少于7天。 6、塔吊完成安装前，对承台位进行圈围保护。
第五章 质量保证措施
1、认真测量，准确定位。准确地测量放线定位是保证质量的最基本前提，测量人员要以强烈的责任心，反复认真地识图并计算。 2、钢筋、水泥等材料都必须具有出厂合格证，各种原材料必须按规定或规范进行检验，未经验收或验收不符合要求的一律不准投入使用。同时要认真做好砼试块的试压工作。
3、塔机基坑开挖成型后，应及时同建设单位、监理、塔机公司等单位代表共同检测验收后，在浇注砼前，还要重新彻底清理基底，无虚土存渣后连续浇筑砼一次成型。
4、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。
5、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，
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在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。
第六章 安全文明施工保证措施
1、在挖掘作业时，作业人员要树立自我安全意识，随时观察坑边发生的异常情况，如发现流水、塌方情况，要立即向值班人员报告等采取措施后方能作业。
2、现场施工作业人员和员工必须戴好安全帽和工作卡，安全员按时定期做好该项检查。
3、加强职工的环保意识教育，搞好文明施工，认真做好施工场地规划和安排，场内布臵整齐，紧凑有序。机电设备归类停放整齐；材料供应部分分类及时检查验收入库或存放 在指定位臵，材料堆码整齐。
4、施工场内的废弃物，要及时用密封较好的车辆运到指定的弃土地点；施工任务完成退场时，彻底清除必须拆除的临时设施和生活设施，运输垃圾的车辆必须做到装卸适量，车厢加盖，严禁泥渣土、其他杂物污染路面和沿途漏洒。
5、优化施工方法和施工工艺，保护周围环境不受污染。施工用车必须在场地内冲洗干净后才能出车。特别是运土车辆，不符合规定的决不允许上路。
6、塔吊必须按塔吊公司要求设臵防雷接地的要求。
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附：塔吊定位平面示意图
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