高大模板计算书(Word)

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.88； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；

2

2

5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

1 / 33

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 100×1.82/6 = cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.25= 0.047 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 47000/000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

2

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm；

面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×8×8/6 = 53.33 cm3； I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；

最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×12 = 0.235 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.235×106/53333.33 = 4.406 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 4.406 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.175×103/(2 ×50×80) = 0.441 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.441 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.521×0.838×10004 /(100×9500×2133333.333)= 0.215 mm；

最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.215 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.35 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.881 kN·m ； 最大变形 Vmax = 2.474 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.281 kN ；

最大应力 σ= 881390.986/5080 = 173.502 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 173.502 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 2.474mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.281 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×8.88 = 1.225kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.575 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.79 kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.79kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4. cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=5.08 cm； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；

3

3

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12093.734/（0.53×4） = 46.663 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 46.663 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.023 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.023×(1.5+0.1×2) = 2.061 m； Lo/i = 2060.834 / 15.8 = 130 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.396 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12093.734/（0.396×4） = 62.453 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 62.453 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.094/0.2=60.47 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.094 kN； 因立杆底部设有厚50MM宽200MM长2000MM的垫板， 则每根立杆基础的计算底面积A=0.2*2/2=0.2 m2

p=60.47 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！

9.3. 300×950㎜梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.95；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：8.88；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；

3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：300；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：4；

支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm； 次楞合并根数：2；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×19.2×0.9=6.22kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m； q = q1+q2 = 6.221+0.756 = 6.977 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×6.977×226.6672 = 3.58×104N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.58×10 / 1.62×104=2.213N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.213N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

4

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.2×0.3 = 5.76N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.76×226.674/(100×9500×1.46×105) =

0.074 mm

；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =226.667/250 = 0.907mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.074mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.907mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 6×82×2/6 = 128cm3； I = 6×83×2/12 = 512cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩；

[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q =

(1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=5.27kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×5.27×300.002= 4.74×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×5.271×0.3=1.74 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 4.74×104/1.28×105 = 0.371 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.371 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.20×0.23= 4.35 N/mm；

E -- 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.35×3004/(100×9000×5.12×106) = 0.005 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/250=1.2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.005mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.74kN,按照

集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN·m)

外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.13 kN·m 外楞最大计算跨度: l = 150mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.30×105/1.02×104 = 12.841 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =12.841N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.031 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.031mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×19.2+1.4×2)×0.3×0.225 =1.744 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.744kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3； I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×0.80×0.90=8.81kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；

q = q1 + q2 + q3=8.81+0.15+1.01=9.97kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×9.972×0.22=0.04kN·m； σ =0.04×106/2.16×104=1.847N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =1.847 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.40= 8.30KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×8.3×2004/(100×9500×1.94×105)=0.049mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.049mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν]

= 200 / 250 = 0.8mm

，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)×0.8×0.2=4.08 kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.2×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.35 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.2=0.9 kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值 q=1.2×4.080+1.2×0.350=5.316 kN/m； 活荷载设计值 P=1.4×0.900=1.260 kN/m； 荷载设计值 q = 5.316+1.260 = 6.576 kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3； I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；

3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形图(mm) 方木的支座力N1=N3=0.095 KN，N2= 2.441 KN;

方木最大应力计算值 ： σ=0.084×106 /83333.33=1.01 N/mm2； 方木最大剪力计算值 ： T=3×2.441×1000/(2×50×100)=0.732N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.014 mm；

方木的允许挠度：[ν]= 1×103/2/250=2mm；

方木最大应力计算值 1.010 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 0.732 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.400

N/mm

2

，满足要求！

方木的最大挠度 ν=0.014 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.000 mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.095 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.012 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.008 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.2 kN ；

最大应力 σ= 0.012×106 /(5.08×103 )=2.386 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 2.386 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.008mm小于500/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.441 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.312 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.214 mm ； 最大支座力 Rmax = 6.815 kN ；

最大应力 σ= 0.312×106 /(5.08×103 )=61.512 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 61.512 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.214mm小于500/150与10 mm,满足要求!

p=34.075 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.815 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.2 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.68=1.655 kN； 楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(0.50/2+(1.00-0.40)/2)×0.50×0.35=0.116 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.50/2+(1.00-0.40)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=1.010 kN；

N =0.2+1.655+0.115+1.01=3.044 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3044.249/(0.207×4) = 30.075 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 30.075 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.815 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(10.68-0.8)=1.655 kN； N =6.815+1.655=8.346 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

2

lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8345.815/(0.207×4) = 82.45 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 82.45 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十一、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =6.815/0.2=34.075 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.815 kN； 因立杆底部设有厚50MM宽200MM长2000MM的垫板， 则每根立杆基础的计算底面积A=0.2*2/2=0.2 m2

友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。