梁模板与支撑架计算 上部框架梁模板基本参数 梁底钢管立杆间距为700mm； 板底钢管立杆间距为1000mm； 水平拉杆竖向距离为1.5m； 板底木方间距300mm； 梁底木方间距为300mm； 混凝土入模温度为T=20℃； 混凝土的重力密度为r=24KN/m3； 混凝土的浇筑速度V=2m/h； 外加剂影响修正系数 β1=1.2； 坍落度影响修正系数 β2=1.0； 模板的重力密度为4KN/m3；
本工程以最大截面450×1100mm的梁为例进行计算。（其他截面尺寸的梁计算类同）。梁模板采用胶合板（1830×915×18mm），侧模采用48×100方木夹边，立档间距为500mm，侧模板应加设斜支撑。
梁底模板木楞计算 荷载计算：
底模自重： 4×0.018×0.45×1.2=0.0389KN/m 混凝土自重: 24×0.45×1.1×1.2=14.256KN/m 钢筋自重: 1.5×0.45×1.1×1.2=0.891 KN/m 施工人员及设备自重：2.5×0.4×1.00×1.4=1.4 KN/m 振捣混凝土荷载:2×0.4×1.00×1.4=1.12 KN/m ∑q1 =17.706 KN/m 乘以折减系数0.9则q=q1×0.9=17.706×0.9=15.935 KN/m
框架梁底模抗弯验算:
底模下楞木间距为300mm,跨度为800mm,按五等跨连续计算; 由施工常用结构手册计算中查得:
楞木的抗弯强度[fm]=13N/mm2；抗压强度[fc]=12 N/mm2；抗
剪强度[fv]=1.5 N/mm2；
五等跨连续梁的弯距系数Km=-0.119,剪力系数为Kv=-0.606;
则:
M=KmqL2=-0.119×15.935×0.32=-0.17 KN.m W=bh2=×100×482=38400mm3
δ=M/W=0.17×106/24067=4.44N/mm2＜[fm]=13N/mm2 满足要求
框架梁底模抗剪力验算:
V=KvqL=-0.60×15.937×0.3=2.897KN
3V32.897103剪应力τ===0.905 N/mm2<[fv]=1.5N/mm2
2A2100481616满足要求
梁模板侧模计算 荷载计算：
侧压力F=0.22γt0β1β2V（1/2）
其中：砼重力密度γ=24 KN/m²，砼入模温度T=20℃ t0 =200/（20+15）=5.71 外加剂影响修整系数 β1=1.2 坍落度影响修整系数 β2=1.0 砼浇筑速度 V=0.6m/h
则F=0.22×24×5.71×1.2×1.0×0.6（1/2）=28.02KN/m² 分项系数取1.4
则F=F1×分项系数=28.02×1.4=39.23 KN/m² 振捣砼时产生的荷载：4.0 KN/m² 分项系数取1.4 则4×1.4=5.6 KN/m²
荷载组合：39.23+5.6=44.83 KN/m² 根据横档间距为300mm，则线荷载为： 44.83×0.30=13.45 KN/m
乘以折减系数则q=13.45×0.9=12.11 KN/m
抗弯强度计算
按五等跨计算，侧模厚18mm,立档间距500
则弯矩M=KmqL2=-0.119×12.11×5002=-360273N·mm W=bh²/6=500×19²/6=30083mm³
δ=M/W=360273/30083=11.98N/mm²≤[δ]=13N/mm² 满足要求
抗剪强度计算
V=KvQL=-0.60×12.11×500=-3669N
剪应力：τ=3V/2A=3×3669/2×500×19=0.579 N/mm² <[fv]=1.5N/mm2 满足要求.
立杆稳定性验算：
根据λ=μL0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm2, 强度
许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m，支撑的计算长度L0=1.5m，长细比:
λ=μL0/I =150/1.58=95
由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588 由压杆稳定条件σ=P/A≤φ. [σ]得: P ≤A.φ. [σ]
则: A.φ. [σ]=489×0.588×210
=60382N=60.382KN＞P=6.384×1.00×1.00=6.384KN 满足稳定性要求.
钢管扣件验算:
荷载计算： 作用在立柱扣件上的荷载 P=9.243×0.80×1.00=7.394KN
单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>7.394KN 满足要求
顶板模板钢管扣件支架计算
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。楼板模板满堂支架以最大层高H=9.9米为例计算，立杆的纵距 b=0.7米，立杆的横距 l=1.00米，水平拉杆竖向距离 h=1.50米, 混凝土板厚取最大160mm，采用的钢管类型为48×3.0标准钢管。
楼板支撑架立面简图
楼板支撑架荷载计算单元
荷重计算：
模板及配件自重： 0.2KN/m2×1.2=0.24KN/ m2 新浇混凝土自重: 3.84 KN/ m2×1.2=4.608 KN/m2 钢筋自重: 0.15 KN/ m2×1.2=0.18 KN/ m2 施工荷载: 2.5 KN/ m2×1.4=3.50 KN/ m2 振捣混凝土产生的荷载: 2KN/ m2 ×1.4=2.80 KN/ m2 F1 =11.328 KN/m2 乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=10.195KN/m2
楼板底模验算（按五等跨连续计算）
q=FL=10.195×0.915=9.329KN/m
Mmax=-0.105qL2=-0.105×9.329×0.32=-0.157KN.m W=bh2=×915×192=55053mm2
Mmax0.157106σ===2.851N/mm2<[fm]=13N/mm2 (可)
W550531616木楞验算(按两等跨连续梁验算)
q=8.362×0.3=3.345KN/m
Mmax= -0.125qL2=-0.125×3.345×1.002=0.418KN.m
W=bh2=×48×1002=83333 mm3
Mmax0.418106σ===5.016N/ mm2<[fm]=13N/mm2 (可)
W833331616钢管支撑的稳定性验算：
根据λ=μL0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm2, 强度
许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m，支撑的计算长度L0=1.5m，长细比:
λ=μL0/I =150/1.58=95
由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588 由压杆稳定条件σ=P/A≤φ. [σ]得: P ≤A.φ. [σ]
则: A.φ. [σ]=489×0.588×210
=60382N=60.382KN＞P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9
×1.00×1.00=8.305KN
满足稳定性要求.
钢管扣件验算:
作用在立柱扣件上的荷载
P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8)
1.00=8.305KN
单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>8.305KN 满足要求
×0.9×1.00×
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