工厂供电课程设计示例

工厂供电课程设计示例

一、设计任务书（示例）

（一）设计题目

X X机械厂降压变电所的电气设计 （二）设计要求

要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护，确定防雷和接地装置。最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。 （三）设计依据

1、工厂总平面图，如图11-3所示

2、工厂负荷情况 本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为 4600 h ，

日最大负荷持续时间为6 h 。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属于二级负荷外，其余均属于三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380伏。电气照明及家用电器均为单相，额定电压为220伏。本厂的负荷统计资料如表11-3所示。

表11-3 工厂负荷统计资料（示例）

厂房厂房名称 编号 1 2 7 6 4 3 9 10 8 5 11 铸造车间 锻压车间 金工车间 工具车间 电镀车间 热处理 车间 装配车间 机修车间 锅炉房 仓库 生活区 合计 负荷 类别 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 动力 照明 照明 设备容量 需要系数 功率因数 (KW) Kd cosφ 300 6 350 8 400 10 360 7 250 5 150 5 180 6 160 4 50 1 20 1 350 0.3 0.8 0.3 0.7 0.2 0.8 0.3 0.9 0.5 0.8 0.6 0.8 0.3 0.8 0.2 0.8 0.7 0.8 0.4 0.8 0.7 0.7 1.0 0.65 1.0 0.65 1.0 0.6 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.70 1.0 0.65 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.9 P30 Q30 S30 I30 (KW) (Kvar) (KVA) (A) 3、供电电源情况 按照工厂与当地供电部门签定的供用电合同规定，本厂可由附近一条 10KV的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线型号为 LGJ-150 ，导线为等边三角形排列，线距为 2 m；干线首端（即电力系统的馈电变电站）距离本厂约8 km。干线首端所装设的高压断路器断流容量为 500 MVA。此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，

定时限过电流保护整定的动作时间为 1.7 s。为满足工厂二级负荷的要求，可采用高压联络线由邻近单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为 80 km，电缆线路总长度为 25 km 。

4、气象资料 本厂所在地区的年最高气温为 38°C，年平均气温为 23°C，年最低气温为 -8°C，年最热月平均最高气温为 33°C，年最热月平均气温为 26 °C，年最热月地下0.8m处平均温度为 25°C，当地主导风向为 东北风，年雷暴日数为 20 。

5、地质水文资料 本厂所在地区平均海拔 500 m，地层土质以 砂粘土为主，地下水位为 2 m。

6、电费制度 本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所的高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量计为 18元/KVA，动力电费为 0.2 元/KW·h.，照明（含家电）电费为 0.5 元/KW·h.。工厂最大负荷时的功率因数不得低于 0.9 。此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性地向供电部门交纳供电贴费：6~10KV为800元/KVA。

（四）设计任务

1、设计说明书 需包括： 1）前言 2）目录

3）负荷计算和无功补偿 4）变电所位置和型式的选择

5）变电所主变压器台数、容量与类型的选择 6）变电所主接线方案的设计 7）短路电流的计算

8）变电所一次设备的选择与校验 9）变电所进出线的选择与校验

10）变电所二次回路方案的选择及继电保护的整定

11）防雷保护和接地装置的设计 12）附录——参考文献

2、设计图纸 需包括

1）变电所主接线图1张（A2图纸）。 2）变电所平、剖面图1张（A2图纸）*。 3）其他，如某些二次回路接线图等*。

注：标*号者为课程设计时间为两周增加的设计图纸。

(五)设计时间

自 年 月 日至 年 月 日（ 2周）

二、设计说明书 （示例）

前言（略） 目录（略）

（一） 负荷计算和无功补偿

1、负荷计算 各厂房和生活区的负荷计算如表11-4所示。

表11-4 X X机械厂负荷计算表

编号 设备容量 名称 类别 计算负荷 Kd cosφ tanφ Pe/(KW) 300 6 306 350 8 358 150 5 155 250 5 255 20 1 21 360 7 367 400 10 410 50 1 51 180 6 186 160 4 1 P30/(KW) Q30/(Kvar) S30/(KVA) I30/(A) 90 4.8 94.8 105 5.6 110.6 90 4 94 125 4 129 8 0.8 8.8 108 6.3 114.3 80 8 88 35 0.8 35.8 4.8 58.8 32 3.2 35.2 91.8 0 91.8 123 0 123 67.5 0 67.5 93.8 0 93.8 6 0 6 144 0 144 93.6 0 93.6 26.3 0 26.3 55.1 0 55.1 37.4 0 37.4 — — 132 — — 165 — — 116 — — 160 — — 10.7 — — 184 — — 128 — — 44.4 — — 80.6 — — 51.4 — — 201 — — 251 — — 176 — — 244 — — 16.2 — — 280 — — 194 — — 67 — — 122 — — 78 1 铸造车间 锻压车间 热处理 车间 电镀车间 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 0.3 0.8 — 0.3 0.7 — 0.6 0.8 — 0.5 0.8 — 0.4 0.8 — 0.3 0.9 — 0.2 0.8 — 0.7 0.8 — 0.3 0.8 — 0.2 0.8 — 0.7 1.0 0.65 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.6 1.0 0.65 1.0 0.8 1.0 0.70 1.0 0.65 1.0 1.02 0 1.17 0 0.75 0 0.75 0 0.75 0 1.33 0 1.17 0 0.75 0 1.02 0 1.17 0 2 3 4 5 仓库 6 工具车间 金工车间 锅炉房 装配车间 机修车间 7 8 9 10

11 生活区 照明 350 2220 403 0.7 0.9 0.48 245 1015.3 117.6 856.1 272 — 413 — 动力 照明 总计 （380V侧） 计入 K∑p =0.8 0.75 K∑q =0.85 812.2 727.6 1090 1656 2、无功功率补偿 由表11-4可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有 0.75．而供电部门要求该厂10KV侧最大负荷时的功率因数不应低于 0.9。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时的功率因数应稍大于0.9，暂取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量：

Q C =P30(tanφ1-tanφ2)=812.2[tan(arccos0.75)- tan(arccos0.92)] kvar=370 kvar 参照图2-6，选PGJ1型低压自动补偿屏*，并联的日期为BW0.4-14-3型,采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相组合，总容量84 kvar×5=420 kvar。因此，无功补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如表11-5所示。[注：补偿屏*型式甚多，有资料的话，可以选择其他型式]

表11-5 无功补偿后工厂的计算负荷

计算负荷 项 目 cosφ P30/(KW) 812.2 812.2 0.015s30=13 Q30/(Kvar) 727.6 - 420 307.6 0.06 s30=52 S30/(KVA) I30/(A) 1090 868.5 900 1656 1320 52 380V侧补偿前负荷 380V侧无功补偿容量 380V侧补偿后负荷 主变压器功率损耗 10KV侧负荷总计 0.75 0.935 0.92 825.2 359.6 (二) 变电所位置和型式的选择

变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心。工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定，计算公式为式（3-2）和式（3-3）。限于本书篇幅，计算过程从略。（说明，学生设计，不能“从略”，下同。）

PxP2x2P3x3x11P1P2P3(Px) （3-2） Piii

yP1y1P2y2P3y3P1P2P3(Py) （3-3） Piii由计算结果可知，工厂的负荷中心在5号厂房（仓库）的东南角（参看图11-3）。考虑到周围环境及进出线方便，决定在5号厂房（仓库）的东侧紧靠厂房建造工厂变电所，其型式为附设式。 （三）变电所主变压器及主接线方案的选择

1、变电所主变压器的选择 根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主 变压器考虑有下列两种可供选择的方案：

（1）装设一台主变压器 型号采用S9型，而容量根据式（3-4），选SNT=1000kVA

＞S30=900kVA，即选一台S9-1000/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷

所需的备用电源，考虑由与邻近单位相联的高压联络线来承担。

（2）装设两台主变压器 型号亦采用S9型，而每台变压器容量按式（3-5）和式（3-6）选择，即

SNT(0.6~0.7)900KVA(0~630)KVA

且 SNTS30()(13216044.4)KVA336.4KVA

因此选两台S9-630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，亦由与邻近单位相联的高压联络线来承担。

主变压器的联结组均采用Yyn0。

2、变电所主接线方案的选择 按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种 主接线方案：

（1）装设一台主变压器的主接线方案 如图11-5所示（低压侧主接线从略）。 （2）装设两台主变压器的主接线方案 如图11-6所示（低压侧主接线从略）。

图11-5 装设一台主变压器的主接线方案 （附高压柜列图）

图11-5 装设两台主变压器的主接线方案 （附高压柜列图）

3、两种主接线方案的技术经济比较 如表11-6所示。

表11-6 两种主接线方案比较

比较项目 供电安全性 技 供电可靠性 术 供电质量 指 灵活方便性 标 扩建适应性 经 济 电力变压器的综合投资稍差一些 由表3-1查得S9-1000/10的单价约为15.1万元，而由表4-1查得更好一些 由表3-1查得S9-630/10的单价约为10.5万元，因此两台变压器的综合只一台主变，灵活性稍差 由于两台主变，灵活性较好 由于一台主变，电压损耗较大 由于两台主变并列，电压损耗略小 基本满足要求 满足要求 装设一台主变方案（见图11-5） 满足要求 装设两台主变方案（见图11-6） 满足要求

指 标 额 变压器综合投资约为其单价的2倍，投资约为4×10.5万元=42万元，比一因此其综合投资约为2×15.1万元=30.2万元 由表4-10查得GG-1A(F)型柜台主变方案多投资11.8万元 高压开关柜每台4万元计，而由表4-1知，其（含计量综合投资可按设备单价的1.5倍计，其综合投资约为6×1.5×4万元=36柜）的综合因此高压开关柜的综合投资约为4投资额 ×1.5×4万元=24万元 按表4-2规定计算，主变的折主变的折旧费=42万元×旧费=30.2万元×0.05=1.51万元; 0.05=2.1万元; 高压开关柜的折旧费高压开关柜的折旧费=24万元×电力变压器0.06=1.44万元;变配电设备的维修和高压开关管理费用=（30.2+24）万元×柜的年运行0.06=3.25万元;因此，主变和高压开费用 关设备的折旧费和维修管理费用=（2.1+2.16+4.68）万元=8.94万元，比（1.51+1.44+3.25）万元=6.2万元一台主变方案多耗资2.74万元 （其余从略） 按主变容量每KVA900元计，供电贴费 供电贴费=1000KVA×0.09万元/KVA=90万元 供电贴费=2×630KVA×0.09万元/KVA=113.4万元, 比一台主变方案多交23.4万元× 设备的折旧费和维修管理费用=0.06=4.68万元;因此，主变和高压开关备的维修管理费用=（42+36）万元×=36万元×0.06=2.16万元;变配电设万元，比一台主变方案多投资2万元 本方案采用6台GG-1A(F)型柜， 从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案（见图11-6）略优于装设一台主变的主接线方案（见图11-5），但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案优于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案（见图11-5）。（说明：如果工厂负荷近期可有较大增长的话，则宜采用装设两台主变的主接线方案。） （四）短路电流的计算

1、绘制计算电路 如图11-7所示

图11-7短路计算电路

2、确定短路计算基准值,

设Sd=100MVA，Ud=Uc=1.05UN，即高压侧Ud1=10.5KV，低压侧Ud2=0.4KV，则

Id1Sd3Ud1Sd3Ud2100MVA310.5KV100MVA30.4KV5.5KAId2144KA3、计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值。 （1）电力系统 已知Soc500MVA，故

X1100MVA/500MVA0.2

*（2）架空线路 查表8-37得LGJ-150的X00.36/KM ,而线路长8km,故

X2(0.368)100MVA/(10.5KV)22.6

*（3）电力变压器 查表3-1 ，得UZ%=4.5，故

X*34.5100MVA4.5 1001000KVA因此，短路计算等效电路图如图11-8所示。

图11-8 短路计算等效电路

4、计算k-1点（10.5KV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量： （1）总电抗标幺值

*X*X1X*20.22.62.8（k1）

（2）三相短路电流周期分量有效值

（3）Ik-1Id1X*(K1)5.5KA1.96KA 2.8（3）其他短路电流

（3）（3）3）II（Ik11.96KAi（3）sh2.551.965.0KA I（3）sh1.511.962.96KA

（4）三相短路容量

（3）Sk1Sd100MVA35.7MVA *2.8X（）k15、计算k-2点（0.4KV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量： （1）总电抗标幺值

**X*X1X*2X30.22.64.57.3（k2）（2）三相短路电流周期分量有效值

（3）Ik-2Id2X*(K2)144KA19.7KA 7.3（3）其他短路电流

（3）（3）3）II（Ik219.7KAi（3）sh1.8419.736.2KA I（3）sh1.0919.721.5KA

（4）三相短路容量

（3）Sk2Sd100MVA13.7MVA *7.3X（k2）以上短路计算结果综合如表11-7所示。(说明：工程设计说明书中可只列出短路计算结果。)

表11-7 短路计算

三相短路容量三相短路电流（KA） 短路计算点 （MVA） (3)ish (3)Ish IKK-1 K-2 (3) I(3) 1.96 19.7 (3)I (3)SK 1.96 19.7 1.96 19.7 5.0 36.2 2.96 21.5 35.7 13.7

（五）变电所一次设备的选择与校验

1、10KV侧一次设备的选择校验 如表11-8所示.

表11-8 10KV侧一次设备的选择校验

断流 选择校验项目 电压 电流 能力 参数 装置地点条件 57.7A 数据 10KV (I1N·T) 额定参数 高压少油断路器SN10-10Ⅰ/630 高压隔离开关GN10 KV 200A － 25.5KA 102×5=500 10 KV 630A 16KA 40KA 162×2=512 UN·E IN·E IOC imax 1.96KA 5.0KA 1.9=7.3 I2t·t UN IN 动稳定度 (3)ish 热稳定度 (3)Itima 其它 IK(3) 1.962× 一次设备型号规格 610/200 8高压熔断器10 KV RN2-10 电压互感器10 /0.1KV JDJ-10 电压互感器JDZJ-10 KV 二次负电流互感器10 KV LQJ-10 避雷器FS4-10 户外隔离开关12 KV GW4-12/400 400A － 25KA 102×5=500 10 KV － － 100/5A － 225×2×0.1=31.8 (90×0.1)2×荷 1=81 0.6Ω － － － － 0.5A 50KA － － 100.10.1//333－ － － －

表11-8所选一次设备均满足要求。

2、380V侧一次设备的选择校验，如表11-9所示。

表11-9 380V侧一次设备的选择校验

选择校验项目 装置地点条件 参数 数据 电压 UN 380V UN·E 380V DW15-1500/3D 电流 I30 总1320A IN·E 1500A 630A 380V DZ20-630 低压断路器380V DZ20-200 低压刀开关 380KV HD13-1500/30 电流互感器500V LMZJ1-0.5 电流互感器500V LMZ1-0.5 160/5A 100/5A － － － 1500/5A － － － (大于I30) 1500A (一般) － － － (大于I30) 200A (一般) 25KA － － 断流能力 动稳定度 (3)ish 热稳定度 (3)Itima IK(3) 19.7KA IOC 40KA 30KA 36.2KA imax － 19.72×0.7=272 I2t·t － 额定参数 低压断路器一次设备型号规格 低压断路器－ － 表11-9所选一次设备均满足要求。

3、高低压母线的选择 参照表5-28, 10KV母线选LMY-3(40×4)，即母线尺寸为40mm×4mm；380V母线选LMY-3(120×10)+80×6，即母线尺寸为120mm×10mm，

而中性线尺寸为80mm×6mm。.

(六) 变电所进出线及与邻近单位联络线的选择 1、10KV高压进线和引入电缆的选择

（1）10KV高压进线的选择校验 采用LJ型铝绞线架空敷设，接往10KV公用干线。

1）按发热条件选择 由I30=I1N.T=57.7A及室外环境温度33℃，查表8-36初选LJ-16，其35℃时的Ial=93.5A≥I30，满足发热条件。

2）校验机械强度 查表8-34，最小允许截面Amin=35mm2，因此按发热条件选择的LJ-16不满足机械强度要求，故改选LJ-35。 由于此线路很短，所以不需要校验电压损耗。

（2）由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。

1）按发热条件选择 由I30=I1N.T=57.7A及土壤温度25℃，查表8-44，初选缆芯截面为25mm2的交联电缆，其Ial=90A＞I30，满足发热条件。

2）校验短路热稳定度 按式（5-41）计算满足短路热稳定度的最小截面

(3) Amin=ItimaC=1960×

0.75mm2 = 22 mm2＜ A = 25 mm2 77式中C值由表5-13差得；tima按终端变电所保护动作时间0.5s，加断路器断路时间0.2s，再加0.05s计，故tima = 0.75s。

因此YJL22-10000-3×25电缆满足短路热稳定条件。 2、380V低压出线的选择

（1）馈电给1号厂房（铸造车间）的线路 采用VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。

1）按发热条件选择 由I30=210A及地下0.8m土壤温度为25℃，查表8-43初选缆芯截面120mm2，其Ial=212A＞I30，满足发热条件。

2）校验电压损耗 由图11-3所示工厂平面图量得变电所至1号厂房的距离约为100m，而由表8-42查得1200mm2的铝芯电缆的R0=0.31Ω/km（按缆芯工作温度75℃计），X0=0.07Ω/km，又1号厂房的P30=94.8 kw，Q30=91.8 kar，因此按式（8-14）得：

94.8KW(0.310.1)91.8kvar(0.070.1)9.4V

0.38KV9.4VU%100%2.5% < Ual%5%

380VU故满足允许电压损耗的要求。

3）短路热稳定度校验 按式（5-41）计算满足短路热稳定度的最小截面

(3) Amin=ItimaC=19700×

0.75mm2 = 224 mm2 76

由于前面按发热条件所选120 mm2的缆芯截面小于Amin，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240 mm2的电缆，即选VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。 （2）馈电给2号厂房（锻压车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（3）馈电给3号厂房（热处理车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（4）馈电给4号厂房（电镀车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（5）馈电给5号厂房（仓库）的线路 由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线BLV-1000型（见表8-30）5根（包括3根相线、1根N线、1根PE线）穿硬塑料管埋地敷设。

1）按发热条件选择 由I30=16.2A及环境温度（年最热月平均气温）为26℃，查表8-41，相线截面初选4mm2，其Ial≈19A＞I30，满足发热条件。

按规定，N线和PE线截面也都选4mm2，与相线截面相同。即选BLV-1000-1

×4mm2塑料导线5根穿内径25mm的硬塑料管埋地敷设。

2）校验机械强度 查表8-35，最小允许截面Amin=2.5mm2，因此上面所选4mm2的导线满足机械强度要求。

3）校验电压损耗 所选穿管线，估计长50m，而由查表8-39查得R0=8.55Ω/km，X0=0.119Ω/km，又仓库的P30=8.8 kw，Q30=6kar，因此：

8.8KW(8.550.05)6kvar(0.1190.05)10V

0.38KV10VU%100%2.63% < Ual%5%

380VU故满足允许电压损耗的要求。

（6）馈电给6号厂房（工具车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（7）馈电给7号厂房（金工车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（8）馈电给8号厂房（锅炉房）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（9）馈电给9号厂房（装配车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（10）馈电给10号厂房（机修车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3×240+1×120的四芯聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直埋敷设。（方法同上，从略）。

（11）馈电给11号（生活区）的线路 采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。

1）按发热条件选择 由I30=413A及室外环境温度为33℃，查表8-40，初选BLX-1000-1×240，其Ial≈455A＞I30，满足发热条件。

2）校验机械强度 查表8-35，最小允许截面Amin=10mm2，因此BLX-1000-1

×240的导线满足机械强度要求。

3）校验电压损耗 由图11-3所示工厂平面图量得变电所至11号生活区负荷中心的距离约为200m，而由表8-36查得其阻抗值与BLX-1000-1×240近似等值的LJ-240D的阻抗R0=0.14Ω/km，X0=0.30Ω/km（按线间几何平均距0.8m计），又生活区的P30=245 kw，Q30=117.6 kar，因此

245KW(0.140.2)117.6kvar(0.30.2)36.6V

0.38KV36.6VU%100%9.6% > Ual%5%

380VU不满足允许电压损耗的要求。为确保生活用电（照明，家电）的电压质量，决定采用四回BLX-1000-1×120的三相架空线路对生活区供电。PEN线采用BLX-1000-1×70橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格（此略）。 3、作为备用电源的高压联络线的选择校验 采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆，直接埋地敷设。与相距约2km的邻近单位变配电所的10KV母线相联。

（1）按发热条件选择 工厂二级负荷容量共335.1KVA，

I30=335.1/310KV=19.3A而最热月土壤平均温度为25℃，查表8-44，初选缆芯截面为25mm2的交联聚乙烯铝芯电缆，（该型电缆最小芯线截面为25 mm2）其Ial=90A＞I30，满足发热条件。

（2）校验电压损耗 由表8-42查得缆芯截面为25mm2铝芯电缆的R0=1.Ω/km（按缆芯工作温度80℃计），X0=0.12Ω/km，又二级负荷的P30=259.5 kw，

Q30=211.9 kar，线路长度按2km计，因此

259.5KW(1.2)211.9kvar(0.122)85V

10KV85VU%100%0.85% < Ual%5%

10000VU满足允许电压损耗的要求。

3）短路热稳定度校验 按本变电所高压侧短路校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯25mm2交联电缆是满足短路热稳定要求的。由于邻近单位10KV的短路数据不详，因此该联络线的短路热稳定校验无法进行，只有暂缺。

综合以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表11-10所示。

表11-10 变电所进出线和联络线的型号规格

线路名称 10KV电源进线 主变引入电缆 至1号厂房 至2号厂房 至3号厂房 至4号厂房 380V低压出线 至5号厂房 至6号厂房 至7号厂房 至8号厂房 至9号厂房 至10号厂房 至11号生活区 与邻近单位10KV联络线 导线和电缆的型号规格 LJ-35铝绞线（三相三线架空） YJL22-10000-3×25交联电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） BLV-1000-1×4铝芯塑料线5根穿内径25mm的硬塑料管 VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22-1000-3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） 四回路每回路3×BLX-1000-1×120+1×BLX-1000-1×70橡皮线 （三相四线架空） YJL22-10000-3×25交联电缆（直埋） （七）变电所二次回路方案的现在与继电保护的整定

1、高压断路器的操作机构控制与信号回路

断路器采用弹簧储能操作机构，其控制和信号回路如图6-13所示。可实现一次重合闸。

2、变电所的电能计量回路

变电所高压侧装设专用电能计量柜，其上装有三相有功电能表和无功电能表，分别计量全厂消耗的有功电能和无功电能。并据以计算每月工厂的平均功率因数。计量柜由有关供电部门加封和管理。 3、变电所的测量和绝缘监察回路

变电所高压侧装有电压互感器-避雷器柜，其中电压互感器为3个JDZJ-10

型，组成Y0/Y0/(开口三角形)的接线，用以实现电压测量和绝缘监视。其接线如图6-8所示。

作为备用电源的高压联络线上，装有三相有功电能表、三相无功电能表和电流表，其接线如图6-9所示。高压进线上，也装有电流表。

低压侧的动力出线上，均装有有功电能表和无功电能表。低压照明线路上，三相四线有功电能表。低压并联电容器组线路上，装有无功电能表。每一回路均装有电流表。低压母线上装有电压表。仪表的准确度等级按规范要求。 4、变电所的保护装置

（1）主变压器的继电保护装置

1）装设瓦斯保护 当变压器油箱内部故障产生轻微瓦斯或油面下降时，瞬时动作于信号；当因严重故障产生大量瓦斯时，则动作于跳闸。

2）装设反时限过电流保护 采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。

①过电流保护动作电流的整定 利用式（6-2），式中，IL．max= 2I1N．T= 2×1000KVA/(310KV)=2×57.7A=115A，Krel=1.3, Kre=0.8 ，Ki=100A/5A=20 ，因此，动作电流为

1.31 IOP115A9.3A

0.820因此，过电流保护动作电流Iop整定为10A。（注意：GL15型感应式过电流继电器动作电流只能2~10A，且为整数）

②过电流保护动作时间的整定 由于本变电所为电力系统的终端变电所，故其过电流保护动作时间（10倍动作电流动作时间）可整定为最短的0.5S。 ③过电流保护灵敏系数的检验 利用式（6-4），式中， IK．min= I（2）K-2/KT= 0.866 I（3）K-2/KT=0.866×19.7KA/(10KV/0.4KV)=0.682KA，IOP.1 = IOP Ki / KW =10A×20/1=200A 因此，其保护灵敏系数为 SP682A/200A3.411.5

满足规定的灵敏系数1.5的要求。

2）装设电流速断保护 利用GL15型继电器的电流速断装置来实现。 ①速断电流的整定 利用式（6-5），式中，IK．max= I（3）K-2=19.7KA，Krel=1.4, KW=1 ，Ki=100A/5A=20 ，KT=10KV/0.4KV=25 ，因此，速断电流为

1.4119700A55A IqP2025速断电流倍数整定为

KqPIqbIop55A5.5 10A（注意：Kqb可不为整数，但必须在2~8之间。） ②电流速断保护灵敏系数的检验 利用式（6-6），式中，

（2）（3）

IK．min= IK-1= 0.866 IK-1=0.866×1.96KA=1.7KA，Iqb..1 = Iqb Ki / KW =55A×

20/1=1100A 因此，其保护灵敏系数为 SP1700A/1100A1.551.5

从表6-1可知，按GB50062-1992规定，电流保护（含电流速断保护）的最小灵敏系数为1.5，因此，满足规定的灵敏系数的要求。 （2）作为备用电源的高压联络线的继电保护装置

1）装设反时限过电流保护 亦采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式接线，去分流跳闸的操作方式。

①过电流保护动作电流的整定 利用式（6-2），式中，IL．max= 2I30 I30=

I30()(S30.1S30.4S30.8)/(3U1N)(13216044.4)KVA/(310KV)=19.4A， Krel=1.3, KW=1 ，Kre=0.8 ，因此，动作电流为

1.31 IOP219.4A6.3A

0.810因此，过电流保护动作电流Iop整定为7A。

②过电流保护动作时间的整定 按终端保护考虑，动作时间整定为0.5S。 ③过电流保护灵敏系数 因为数据资料不全，暂缺。

2）装设电流速断保护 亦利用GL15型继电器的电流速断装置来实现。但因数据资料不全，其整定计算亦暂缺。 （3）变电所低压侧的保护装置

1）低压总开关采用DW15-15000/3型低压断路器，三相均装设过流脱扣器，既可实现对低压侧相间短路和过负荷的保护，又可实现对低压单相接地短路的保护。脱扣器动作电流的整定可参看文献[2]、[3]或其他手册，限于篇幅，此略。 2）低压侧所有出线上均装设DZ20型低压断路器控制，其过流脱扣器可实现对线路短路故障的保护。限于篇幅，整定计算略。

（八）变电所的防雷保护与接地装置的设计

1、变电所的防雷保护

（1）直击雷防护 在变电所的屋顶装设避雷针或避雷带，并且引出两根接地线与变电所公共接地装置相连。避雷针采用直径20mm的镀锌圆钢，避雷带采用25mm×4mm的镀锌扁钢。 （2）雷电侵入波的防护 1）在10KV电源进线的终端杆上装设FS4-10型阀式避雷器。其引下线采用25mm×4mm的镀锌扁钢，下面与公共接地网焊接相连，上面与避雷器接地端螺栓连接。

2）在10KV高压配电室内装设GG-1A（F）-型高压开关柜，其中配有FS4-10型阀式避雷器，靠近主变压器。主变压器主要靠此避雷器来雷电侵入波的危害。 3）在380V低压架空出线杆上，装设保护间隙，或将其绝缘子的铁脚接地，用以防护沿架空线入侵的雷电波。

2、变电所公共接地装置的设计

（1）接地电阻的要求 按表9-23，本变电所的公共接地装置的接地电阻满足以下条件： RE≤4Ω

且： RE≤式中， IE =

120V120V4.4 IE27A10(803525)A27A

350 因此公共接地装置的接地电阻应满足RE≤4Ω。

（2）接地装置的设计 采用长2.5m、φ50mm的镀锌钢管数，按式（9-24）计算初选16根，沿变电所三面均匀布置（变电所前面布置两排），管距5m，垂直打入地下，管顶离地面0.6m。管间用40mm×4mm的镀锌扁钢焊接相连。变压器室有两条接地干线、高低压配电室各有一条接地干线与室外公共接地装置焊接相连。接地干线均采用25mm×4mm的镀锌扁钢。变电所接地装置平面布置图如图11-9所示。 接地电阻的验算：

RE=

RE(1)n/l100•m/2.5m3.85 n160.65满足RE≤4Ω的要求。

图11-9 变电所接地装置平面布置图

（九）附录——主要参考文献（略）

三、设计图纸

（一）变电所主接线电路图

××机械厂降压变电所主接线电路图（A4图纸） （二）变电所平面图

××机械厂降压变电所平面图（A4图纸） （三）车间动力电气平面布线图

××车间动力电气平面布线图（A4图纸）