1200kv火电厂电气部分课程设计设计

1200kv计设计 D

火电厂电气部分课程设

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目 录

一、 选题背景………………………….……………………….…....………………….2

1.1 电力工业的发展概况…………….……………………….….……………………2 1.2 本次课设的主要问题及应达到的技术要求……………………….………….…..2

二、 方案论证…..……………………………………..……….…..…………………….3

2.1 对原始资料的分析……………….…….…….……………………………………..3 2.2 主接线方案………………..…….…………………….…………………………….3 2.3 比较并确定主接线方案….….….……………………………………………..……4

三、 过程论述………………….…..…………………………..…………………...........6

3.1 主变压器选择…………………….….….……………………………....................6 3.2 短路电流分析分析计

算………………….………………..………………………..7

3.2.1

短

路

电

流

计

算

目

的

及

规

则…………………………..……………….………7 3.2.2

短

路

等

值

电

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图…………………………………….………….…...............8 3.2.3

各

短

路

点

短

路

电

流

计

算…………………………….…................................9

3.3

电

气

设

备

的

选

择…………………………………………………….….………........11

3.3.1 电气设备选择概述……….……………………………..….….………….....12 3.3.2断路器和隔离开关的选择……………….….………………………..………12 3.3.3 母线、电缆的选择……………….….………………………. ……..………16 3.3.4 发电机出口处电抗器选择….….……………………………………...……..17

四、 总结分析.…………………………………………………...……………….....……..18 参考文献.…………………………………………………...………………......………………19

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一、 选题背景：

1.1 电力工业的发展概况：

火力发电是现在电力发展的主力军，在现在提出和谐社会，循环经济的环境中，我们在提高火电技术的方向上要着重考虑电力对环境的影响，对不可再生能源的影响，虽然现在在我国已有部分核电机组，但火电仍占领电力的大部分市场，近年电力发展滞后经济发展，全国上了许多火电厂，但火电技术必须不断提高发展，才能适应和谐社会的要求。

“十五”期间我国火电建设项目发展迅猛。2001年至2005年8月，经国家环保总局审批的火电项目达472个，装机容量达344382MW，其中2004年审批项目135个，装机容量107590MW，比上年增长207%；2005年1至8月份，审批项目213个，装机容量168546MW，同比增长420%。随着中国电力供应的逐步宽松以及国家对节能降耗的重视，中国开始加大力度调整火力发电行业的结构。

由发电、变电、输电、配电和用电等环节组成的电能生产与消费系统。它的功能是将自然界的一次能源通过发电动力装置（主要包括锅炉、汽轮机、发电机及电厂辅助生产系统等）转化成电能，再经输、变电系统及配电系统将电能供应到各负荷中心。由于电源点与负荷中心多数处于不同地区，也无法大量储存，电能生产必须时刻保持与消费平衡。因此，电能的集中开发与分散使用，以及电能的连续供应与负荷的随机变化，就制约了电力系统的结构和运行。据此，电力系统要实现其功能，就需在各个环节和不同层次设置相应的信息与控制系统，以便对电能的生产和输运过程进行测量、调节、 控制、保护、通信和调度，确保用户获得安全、经济、优质的电能。

电能是一种清洁的二次能源。由于电能不仅便于输送和分配，易于转换为其它的能源，而且便于控制、管理和调度,易于实现自动化。因此，电能已广泛应用于国民经济、社会生产和人民生活的各个方面。绝大多数电能都由电力系统中发电厂提供，电力工业已成为我国实现现代化的基础，得到迅猛发展。本设计的主要内容包括：通过原始资料分析和方案比较，确定发电厂的电气主接线。计算短路电流，并根据计算结果来选择和效验主要电气设备。

1.2 本次课设的主要问题及应达到的技术要求：

1

电厂规模： 装机2台，容量分别为600MW，发电机出线电压：10.5KV； 机组年利用小时数：Tmax=6200h，厂用电率8%； 气象条件： 年最高温度：40℃； 年最低温度：-10℃；年平均温度：25℃； 海拔高度：200M； 出线回路： （1）110KV电压等级：60km架空线6回，每回平均输送容量11MW,110KV最大负荷70MW，最小负荷60MW，cosø=0.8，Tmax=5000h。

（2）220KV电压等级：150km架空线2回，220KV与无穷大系统连接，接受该发电厂的剩余功率，当取基准容量为100MVA时，系统归算到220KV母线上的电抗值为0.025。

二、 方案论证：

2.1 对原始资料的分析：

本设计为大中型火电厂，其容量为2×600MW=12000MW，故使用两台额定容量为600MW的发电机即可，且年利用小时数Tmax=6200h，远远大于电力系统发电机组的平均最大负荷利用小时数，该厂为火电厂，厂用电率8%，在电力系统中将主要承担基荷，因此其可靠性要慎重考虑。

从负荷特点及电压等级可以看出，110kv电压级出线为6回，且Tmax=5000h，因此其供电要从分考虑其可靠性，所以我们采用双母线接线，并且带旁路母线较好。220kv电压级出线为两回，所以我们设计的时候既可以用双母线带旁路母线接线，又可以采用单母线分段带旁路母线接线。

所用变量名称：

发电机容量G600W 厂用电率Kp8％ 发电机的额定功率

COSG0.8

单元接线中的主变压器容量SN 应按发电机额定容量扣除本机组的厂用负荷后，预留10％的裕度选择，发电机的额定容量为200MW，扣除厂用电后经过变压器的容量为：

SN1.1NG(1-P)1.1600(1-0.08)714.36MVA (2.2)

COSG0.85因此采用三相风冷自然循环双绕组无励磁调压变压器 其中一台型号为：SF10-720，参数为

2

额定电压110KV/10.5KV，调压范围：110/ 3（1-2.5％）KV，额定电流755.8/784.6,连接方式为ynd11。

另外一台型号为：SF10-720，参数为

额定电压220KV/10.5KV，调压范围：220/ 3（1-2.5％）KV，额定电流755.8/784.6,连接方式为ynd11。 2.2 主接线方案： 1、基本接线方式：

1.初定方案

在了解了基本接线方式，以及根据对所有资料的分析的基础上初步拟定方案，并依据对主接线的基本要求，从技术上进行论证各方的优、缺点，确定如下方案：

首先我们要从可靠性、灵活性以及经济性多个层面考虑，我们所设计的供电系统是否符合要求，可靠性要求我们在断路器或母线故障以及母线检修时，尽量减少停运的回路数和停运时间，并要保证对一级负荷及全部或大部分二级负荷的供电。灵活性要求主接线应满足在调度、检修及扩建时的灵活性。在检修时，可以方便地停运断路器、母线及其继电保护设备，进行安全检修而不致影响电力网的运行和对用户的供电；扩建时，可以容易地从初期接线过渡到最终接线。经济性上要求我们要节省投资，主接线应力求简单，以节省断路器、隔离开关、电流和电压互感器、避雷器等一次设备以节省二次设备和控制电缆。

方案一：600MW发电机1通过三绕组的变压器与110kv母线及220kv母线相连，110kv电压级出线为6回，因此其供电要从分考虑其可靠性，所以我们采用双母线接线，并且带旁路母线较好。这样一来就避免了断路器检修时，不影响对系统的供电，断路器或母线故障以及母线检修时，减少停运的回路数和停运时间，保证了可靠的供电。同理600MW发电机2通过三绕组的变压器与220kv母线和110kv母线连接，220kv电压级出线为2回，采用双母线接线

方案二：有方案一，我们很容易想到110kv母线采用单母线分段带旁路连接，220kv母线采用双母线旁路母线连接。

方案三：同理，110kv母线采用单母线分段带旁路，220kv母线采用单母线分段带旁路连接。三者均能达到可靠供电的母系。 2.3 比较并确定主接线方案：

在所实现的目的要求相差不大的情况下，采用最小费用法对拟定的两方案进行经济比较，两方案中的相同部分不参与比较计算，只对相异部分进行计算，计算内容包括投资，年运行费用。很容易知道当采用单母线分段带旁路的时候，必须多增加较多断路器，这在稳定的可靠性，及经济上都是不具有优势的，因此采用方案一，也就是

3

我最初的设计。

图2-1

如图2-1所示，600MW发电机1与110kv母线连接示意图，110kv电压级出线为6回，且Tmax=5000h，因此其供电要从分考虑其可靠性，所以我们采用双母线接线，并且带旁路母线较好。这样一来就避免了断路器检修时，不影响对系统的供电，断路器或母线故障以及母线检修时，减少停运的回路数和停运时间，保证了可靠的供电。

4

图2-2

如图2-2所示，600MW发电机2与220kv母线连接示意图，110kv电压级出线为2回，且Tmax=5000h，因此其供电要从分考虑其可靠性，所以我们采用双母线接线，并且带旁路母线较好。这样一来就避免了断路器检修时，不影响对系统的供电，断路器或母线故障以及母线检修时，减少停运的回路数和停运时间，保证了可靠的供电。

三、 过程论述：

3.1 主变压器选择：

发电机容量G600W 厂用电率Kp8％ 发电机的额定功率

COSG0.8

单元接线中的主变压器容量SN 应按发电机额定容量扣除本机组的厂用负荷后，预留10％的裕度选择，发电机的额定容量为200MW，扣除厂用电后经过变压器的容量

5

为：

SN1.1NG(1-P)1.1600(1-0.08)714.36MVA (2.2)

COSG0.85因此采用三相风冷自然循环双绕组无励磁调压变压器 其中一台型号为：OSSPSL—6000型三绕组变压器参数为

额定电压110KV/10.5KV，调压范围：110/ 3（1-2.5％）KV，额定电流755.8/784.6,连接方式为ynd11。

另外一台型号为：OSSPSL—6000型三绕组变压器参数为

额定电压220KV/10.5KV，调压范围：220/ 3（1-2.5％）KV，额定电流755.8/784.6,连接方式为ynd11。

变压器的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。电力系统采用的绕组连接方式只有Y型和△型，高、中、低三侧绕组如何组合要根据具体工程来确定。三相变压器的一组相绕组或连接成三相组的三相变压器的相同电压的绕组连接成星型、三角型、曲折型时，对高压绕组分别以字母Y、D或Z表示，对中压或低压绕组分别以字母y、d 或z表示。如果星型连接或曲折型连接的中性点是引出的，则分别以YN、ZN表示，带有星三角变换绕组的变压器，应在两个变换间已“-”隔开。我国110KV以上电压，变压器的绕组都采用Y连接。35KV以下电压，变压器绕组都采用△连接。

3.2 短路电流分析计算：

3.2.1 短路电流计算目的及规则：

在发电厂电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算的目的的主要有以下几个方面：1、电气主接线的比选。2、选择导体和电器。3、确定中性点接地方式。4、计算软导线的短路摇摆。5、确定分裂导线间隔棒的间距。6、验算接地装置的接触电压和跨步电压。7、选择继电保护装置和进行整定计算。

1、短路电流计算条件：

正常工作时，三项系统对称运行。 所有电流的电功势相位角相同。

电力系统中所有电源均在额定负荷下运行。 短路发生在短路电流为最大值的瞬间。

不考虑短路点的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻略去不计。 不考虑短路点的电流阻抗和变压器的励磁电流。

6

元件的技术参数均取额定值，不考虑参数的误差和调整范围。 输电线路的电容略去不计。 2、一般规定：

1）验算导体的电器动稳定、热稳定以及电器开断电流所用的短路电流，应按本工程设计规划容量计算，并考虑电力系统远景的发展计划。

2）选择导体和电器用的短路电流，在电器连接的网络中，应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电电流影响。

3）选择导体和电器时，对不带电抗回路的计算短路点，应选择在正常接线方式时短路电流最大地点。

4）导体和电器的动稳定、热稳定和以及电器的开断电流，一般按三相短路计算。 3.2．2 短路等值电抗电路：

由2×600MW火电厂电气主接线图，和设计任务书中给出的相关参数，可画出系统的等值电抗图如图3-1所示。

图3-1

选取基准容量为Sj=600MVA Uj=Uav=1.05Ue Sj —— 基准容量；

Uav—— 所在线路的品平均电压

以上均采用标幺值计算方法，省去“*”。 1、对于QFSN—600—2型发电机的电抗

X8X9X//dSjSe0.14566000.11648 750 Uk%——变压器短路电压的百分数（%）； Se——最大容量绕组的额定容量（MVA）；

7

Sj——基准容量（MVA）。

3、对于OSSPSL—6000/220型三绕组变压器的电抗

S1(Ud高中%Ud高低%Ud中低%）j 200Se1750 = (13.111.6-18.8)200600

x6=x1 =0.0367

Sj1 X2X5(U%Ud中低%Ud高低%）

200d高中Se1750 = (13.118.8-11.6)200600 =0.126

Sj1 X3X7(Ud高低%Ud中低%Ud高中%）

200Se =

1750(18.811.6-13.1) 200600 =0.108

3.2.3各短路点短路电流计算：

短路点的选择应选择通过导体和电器的短路电流为最大的那些点作为短路计算点。

首先，应在两条电压等级的母线上选择两个短路计算点d1、d2。无线大功率系统的德主要特征是：内阻抗X=0，端电压U=C，它所提供的短路电流周期分量的幅值恒定且不随时间改变。虽然非周期分量依指数率而衰减，但一般情况下只需计及他对冲击电流的影响。因此，在电力系统短路电流计算中，其主要任务是计算短路电流的周期分量。而在无限大功率系统的条件下，周期分量的计算就变得简单。

如取平均额定电压进行计算，则系统的短电压U=Uav，若选取Ud=Uav，则无限大功率系统的短电压的标幺值

U*U1， Ud短路电流周期分量的标幺值为

IP*X*U*1 X*X* 式中值

——无限大系统功率系统对短路点的组合电抗（即总电抗）的标幺

短路电流的有名值为

8

IP*Id X* 则冲击电流为 ishKshIP2 式中Ksh——冲击系数，表示冲击电流对周期分量幅值的倍数。当时间常数Ta

的值由零编制无限大时，冲击系数值的变化范围为：

1Ksh2 在以下的计算中，取Ksh =1.9；

1、110KV母线上短路（d1点）的计算

图 3-2

X11X3X2X9X6X5X80.108+0.1260.116480.08762

X12X3X100.358 X13X2X90.2425

1X141X131X1210.35810.24256.91X15X14X10.14470.03670.18141X161X111X1514.62

短路点短路电流的计算：

// I*114.62 X169

II////*Sj3Uav14.6260044KA

3115 ish2I//Ksh2441.8=112KA 2、220KV母线上发生短路（d2）时的计算：

图 3-3

111X21(X3X2X9)(X6X5X8)(0.108+0.1260.11648)0.17524

2221X221X221X1010.1752410.259.706

X// I*220.103

119.709 X220.103// I//I*Sj3Uav9.70960014.622KA

3230 ish2I//Ksh214.61.8=52.6 KA

表3-2-1系统

10

短路电流小结

短路点 110KV母线发生短路（d1点） 7.3 21.98KA 55.97KA 220KV母线发生短路（d2点） 14.62 44KA 112KA 电电流周期分量标幺值 电流周期分量有名值 短路冲击电流 3.3 电气设备的选择：

3.3.1电气设备选择概述：

由于各种电气设备的具体工作条件并不完全相同，所以，它们的具体选择方法也不完全相同，但基本要求是相同的。即，要保证电气设备可靠的工作，必须按正常工作条件选择，并按短路情况校验其热稳定和动稳定

3.3．2电气设备选择的一般原则及校验内容：

a.应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。 b.应按当地环境条件校核。 c. 应力求技术先进和经济合理。 d.与正个工程的建设标准应协调一致。 e.同类设备应尽量减少品种。

f.用新的产品均应有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。 3.3．2 断路器和隔离开关的选择：

1、220KV侧各个回路的最大工作电流

（1）出线回路

INSN1200963.621（KA） 3UN32200.8IWmax1.05IN1.053.6213.8026（KA）

220KV侧短路冲击电流为

ish=21.876KA

短路热稳定时间为

t

ktpr2tinta3.911

0.060.064.02s

短路电流的热效应 Q

选断路器：

Ik\"210I122tk2I2tkt14.622k1014.6221214.6224.02859kA2s表3-3-1 LW—

220系列六氟化硫断路器技术数据

额定工作 最高工作 额定电流 3秒热稳定 额定动稳定 固有分闸 电压 电压 （A） 4000 电流 （KA） 40 电流峰值 （KA） 100 时间 （S） 0.06 额定频率 （HZ） 50 （KV） （KV） 220 252 动稳定校验：动稳定电流

imax=100KA，220KV侧短路冲击电流为

满足动稳定条件

ish2=21.876KA，

ishimax热稳定校验：It.t3402Qk，满足热稳定条件。 隔离开关：

表3-3-2 GW4—220W系列

隔离开关技术数据

额定工作 电压（KV） 220 4000 额定电流（4s A热稳定电额定动稳定电流额定频率 （KA） 50 值（KA） 125 （HZ） 50 校验和断路器相同的，均满足要求。 （3）三绕组变压器回路

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INSN6001.57(KA) 3UN32200.8IWmax1.05IN1.051.571.65(KA)

220KV侧短路冲击电流为

ish=21.876KA

短路热稳定时间为

tQ

kktpr2t2tk2intI2tka3.90.060.064.02s

短路电流的热效应

I\"210I12t14.622k1014.6221214.6224.02859kA2s选断路器：

表3-3-3 LW—220系列六氟

化硫断路器技术数据

额定工作 最高工作 额定电流 3s热稳定电流 额定动稳定 固有分闸 额定频率 电压 电压 (KA) 2000 （KA） 40 电流峰值 （KA） 100 时间 （S） 0.06 （HZ） 50 （KV） （KV） 220 252 动稳定校验：动稳定电流

imax=100KA，220KV侧短路冲击电流为

满足动稳定条件

ish2=21.876KA，

ishimax热稳定校验：It.t3402Qk，满足热稳定条件。 隔离开关：

表3-3-4 GW4—220W系列

隔离开关技术数据

13

额定工作 额定 4s 热稳定电额定动稳定电流额定频率 值（KA） 125 （HZ） 50 电压（KV） 电流（A）（ KA） 220 2000 50 校验和断路器相同的，均满足要求。

2、110KV侧各个回路的最大工作电流

（1）出线回路 INSN12007.4（KA） 3UN31100.8 Iwmax1.05IN1.057.47.78（KA） 110KV侧短路冲击电流为

ish=55.97KA

短路热稳定时间为 tktpr2tinta3.90.060.064.02s

Q

短路电流的热效应

\"210I2 Itk2kI2tk12t21.982k1021.9821221.9824.021942.1kA2s选断路器：

表3-3-5 LW6—110Ⅰ系列

六氟化硫断路器技术数据

额定工作 额定电 3s 热稳定电额定动稳定电 固有分闸 额定频率 电压（KV） 流（A） （KA） 110 31500 50 流峰值（KA） 时间（S）（ HZ） 125 ≤0.02 50 动稳定校验：动稳定电流

imax=125KA，110KV侧短路冲击电流为

满足动稳定条件

ish2=112KA，

ishimax热稳定校验：It.t3502Qk，满足热稳定条件。

14

隔离开关：

表3-3-6 GW4—110W系列

隔离开关技术数据

额定工作 电压（KV） 110 8000 额定电流（4s A热稳定电额定动稳定电流额定频率 （KA） 50 值（KA） 125 （HZ） 50 校验和断路器相同的，均满足要求。

（2）三绕组变压器回路

INSN6003.149（KA） 3UN31100.8IWmax1.05IN3.306（KA）

110KV侧短路冲击电流为

ish=55.97KA

短路热稳定时间为 tktpr2tinta3.90.060.064.02s

Q

短路电流的热效应 \"210I2 Itk2kI2tk12t21.982k1021.9821221.9824.021942.1kA2s选断路器：

表3-3-7 LW6—110Ⅰ系列

六氟化硫断路器技术数据

额定工作 额定电 3s 热稳定电额定动稳定电 固有分闸 额定频率 电压（KV） 流（A） （KA） 流峰值（KA） 时间（S）（ HZ） 15

110 31500 50 125 ≤0.02 50 动稳定校验：动稳定电流

imax=125KA，110KV侧短路冲击电流为

满足动稳定条件

ish2=55.97KA，

ishimax热稳定校验：It.t3502Qk，满足热稳定条件。 隔离开关可选用和出线回路一样的。 3.3．3 母线、电缆的选择

1、220KV母线的选择

按长期发热允许电流来选择截面。选用三条125mm10mm矩形铝导线，平放允许电流为3.725KA，

海拔高度：200M，年最高温度：40℃； 年最低温度：-10℃；年平均温度：25℃，因此取温度修正系数K=0.81，

Ial0.813.725KA3.621KA

热稳定校验。正常运行时导体温度

0(al0)2ImaxIal23.621240(7040)68℃

3.7252查表C=87满足短路时发热的最小导体截面为

SminQKKf/C296.61061.8/87265.5(mm)23750(mm)2

Kf为集肤效应系数，C为热稳定系数。 满足热稳定要求。

2、110KV母线的选择

按长期发热允许电流来选择截面。选用两个三条125mm10mm矩形铝导线，平放允许电流为3.7252KA，

海拔高度：200M，年最高温度：40℃； 年最低温度：-10℃；年平均温度：25℃，因此取温度修正系数K=0.81，

Ial0.813.7252KA7.4KA

热稳定校验。正常运行时导体温度

16

0(al0)2ImaxIal27.4240(7040)69℃ 27.45查表C=87满足短路时发热的最小导体截面为

SminQKKf/C19421061.8/87679.5(mm)237502(mm)2

Kf为集肤效应系数，C为热稳定系数。

满足热稳定要求。

3.3．4发电机出口处电抗器选择 发电机出线出有IdSN60032.99（KA） 3UN310.50.8选用ZN5-10/630型真空断路器，Inbr20KA

按正常工作电压和最大工作电流初选电抗器的额定电压UNR=10KV和INR=4000A，则电抗百分值

X*'IdI''

x％=(IIdnbrX*)'IUIUnddN100

=(32.99400010500=0.19 0.0168)203299010000故选线路的电抗百分值为20%。初选电抗器为XKK—10—4000—20

XKK—10—4000—20系列

电抗器的技术参数

额定电压额定电流电抗率动稳定电流4s 热稳定电（KV） 10 电压损失校验

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额定电感（KA） 4000 （%） 20 峰值（KA） 流峰值（KA） mH 204 80 0.551

U(%)Xl(%)100Imaxsin =

INR184000.60.216<5% 100200满足电压损失校验 母线残压校验

ure(%)XR(%)100II\" =

N181.9487.3%>（60%~70%） 1000.4满足母线残压校验

四、 总结分析：

发电厂课程设计的题目是“2×600MW火电厂电气部分设计”。在这次设计中的发电机台数为2台，装机容量分别为2600MW，UN10.5kV；机组年利用小时数：

Τmax=6200h，厂用电

Κp=8%，发电机的额定功率因数cosG0.8，在这次设计的

过程中，我主要参考的是熊信银的《发电厂电气部分》平时所学的章节，该书比较全面的介绍了主接线的方式、如何进行方案的最优预算及各种电器设备的选择，在本次课程设计可以说是对整个学期所学课程的一个全面的复习，加深了对发电厂电气部分的理解。

由于考研的原因，该课程设计的开始被自己认为的延迟了，也就意味着有更大的工作量，而最熟悉的便是这学期我们学习的课本，所以有信心在较短的时间内完成。在图书馆、电子图书室查阅了有关的技术资料，将所接受的信息用了一个下午的时间整理，得到单个可用方案。初步计划开始实施，根据构思，用cad画出了几个图，当然由于对cad使用不熟悉，也是破费一番周折。总之，在这次设计中最大的受益者是我们自己。我们不仅在这次毕业设计中发现了我们学习的薄弱之处，而且我们学会了如何将理论与实际相结合。

整个课程设计能顺利的做下来和老师的辛勤教学时分不开的，通过整个学期的学习，我对发电厂电气部分有了比较深入的了解，有了一些新的学习方法和思维方式，而这些对以后无论是工作学习都是很有用的。

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参 考 文 献

[1]熊信银. 发电厂电气部分[M]. 北京：中国电力出版社,2004. [2]胡志光. 火电厂电气设备及运行[M]. 北京：中国电力出版社,2001.

[3]傅知兰. 电力系统电气设备选择与实用计算[M]. 北京：中国电力出版,2004. [4]卓乐友. 电力工程电气设计200例[M]. 北京：中国电力出版社,2004. [5]黄纯华. 发电厂电气部分课程设计参考资料[M]. 北京：中国电力出版,1987. [6]胡志光. 火电厂电气设备及运行[M]. 北京：中国电力出版社,2001. 19