地基承载力计算方案(脚手架)

一、对脚手架以上的模板、支架、钢筋及砼的重量进行计算

砼自重：384.18×24=9220.32KN

钢筋重：Ⅰ级＋Ⅱ级=2.55+75.79=78.34t=78.34×9.8=767.732KN 模板重：

①. 一侧钢模长

0.33+0.5+0.711+0.803+0.65+0.35=3.344m（可参见“角钢支撑图”）

两侧钢模面积 3.344×75×2=501.6m2

钢模重 70.4×9.8×501.6=346KN (钢模重量

取70.4㎏/m2)

②. 竹胶板自重标准值取9.8KN/m3

竹胶板长度：

3.748+4.6+(0.21＋0.47＋0.8)×2=11.3米（木枋结构图） 竹胶板厚度为0.015m，

其自重为 9.8×11.3×75×0.015=124.6KN

③. 竹胶板芯模内为5×7木枋，其重量为 木枋重力密度取为5KN/m3 芯模木枋结构图如下： 3748 373105 根据此图可得： 木枋周长： 3.73+3.748+(0.21＋0.47＋0.8)×2=10.44m

1

五根纵向木枋长：5×1.05=5.25m 两根斜向木枋长：2×1.4=2.8m

芯模内木枋总长：10.44+5.25+2.8=18.49m 一榀木架重量： 5×18.49×0.05×0.07=0.32KN 木架间距为0.4m，75m内共有木架75/0.4+1=188榀 由此可知，芯模内木架总重为

188×0.32=60.16（KN） ④. 侧模等肢角钢支撑（见下图）： 箱梁模板以2.1m及0.3m为模数，依次排列。关于其设计的具体情况可参见“箱梁模板设计图”。图中为2.1m模板的角钢支撑架。 由图中尺寸可得： 角钢总长为：

1.24+1.14+1.29+0.86+0.49+0.70+0.64+0.89+0.46=7.71m 角钢为7.5号等肢角钢，重量为7.976㎏/m。 槽钢为8#槽钢，长为1.95m，其单重为8.04kg/m。 一榀角钢支架重量： 7.71×7.796＋1.95×8.04=75.8kg 75.8×9.8=742.8N=0.74KN

由箱梁平面布置图可知，在75米长度内共有31道2.1m

2

模板，则角钢支架有31×4=124榀。 总重为124×0.74=91.8KN； 角钢架之间的斜撑重为：

31×3×1.337×7.976×9.8=10013.7N=10KN 角钢支架间纵向布有8#槽钢，其重为 2.1×31×8.04×9.8=5129N=5.13KN 2.1m模板支架总重为： 91.8+10+5.13=106.93KN; 0. 3m模板钢支撑图如下： 由图可求得其角钢重量为： （0.49+0.95+1.35+0.24）×7.976×9.8×31=7342N=7.3KN 由此可得75米范围内的角钢重量为： 106.93+7.3=114.2KN

由此可得模板总重为：346+124.6+60.16+114.2=645KN 模板底木枋重量

10×10木枋长：75×12=900m 5×7 木枋长：8.9×188=1673.2m

合计总重：（0.1×0.1×900＋0.05×0.07×1673.2）×5=74.3KN

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由此可得总重为：

砼自重：9220.32KN

钢筋自重：767.732KN 模板总重：645KN 模板底木枋重：74.3KN 总重为： 10707KN 由图中可知：总截面面积为8.66m2，内部空芯截面积为4.47m2， 箱梁截面面积为8.66－4.47=4.19m2 这样可得，4.6m以内截面面积为4.19－0.88×2=2.43m2 4.6m以外截面的面积为0.88×2=1.76m2 2.1 计算4.6m内的脚手架荷载

① 砼重：9220.32×2.43÷4.19=5347.3KN ② 钢筋重：767.732×2.43÷4.19=445.2KN

③ 模板重：124.6（竹胶板）＋60.16（芯内木模）=184.8KN ④ 木枋重：74.3×4.6÷8.9=38.4KN ⑤ 砼活荷：2×4.6×75=690KN 2.2计算两侧4.3m范围内脚手架荷载

① 砼重：9220.32-5347.3=3873KN ② 钢筋重：767.732-445.2=322.5KN ③ 模板重：346＋114.2=460.2KN

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④ 木枋重：74.3－38.4=35.9KN ⑤ 砼活荷：2×4.3×75=645KN

二、对扣件式及碗扣式的脚手架的承载力和稳定性分别计算 在本方案中，梁底4.6米范围内采用扣件式脚手架，两侧采用碗扣式脚手架。因其受力及计算方法均不相同，因此需对其分别进行计算 （1）、扣件式脚手架 1）荷载计算

砼重： 5347.3KN 钢筋重： 445.2KN 模板重： 184.8KN 木枋重： 38.4KN 砼活荷：690KN 对以上荷载进行组合：

(5347．3+445.2+184.8+38.4)×1.2+690×1.4=8184.8KN

此荷载均布于4.6×75=345m2上，均布面荷为8184.8÷345=23.6KN 每根脚手管所受荷载为(最大) 23.6×0.8×0.8=15.1KN 脚手管截面积为489mm2，则即脚手管的强度符合要求。 2）稳定性计算

因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。 ①．单肢杆件的计算长度系数

本方案中计算参数：立杆纵距La=0.8m，立杆横距Lb=0.8m，步距h=1.2m，扣件式脚手管A=489mm2，立杆截面抵抗矩为10mm。立杆回转半径i=15.8mm，钢材的抗压强度设计值w=5.08×

3

3

1510030.9MPa<[]170MPa 648910 5

f2

c=0.205KN/mm。

据：hl1.20.81.5；连墙点设置取3步3跨；hla1.20.81.5；

b查表5—27求得长度系数1.54

h1.541.2i0.0158117

查表5—22得轴心受压稳定系数为0.47 ②．稳定性计算 不组合风荷时

0.9NfAc ，其中m材料强度附加分项系数， m不组合风荷时m1.5607SGKSQKS，这里取m=1.5607

GK1.15SQK左边

0.9NfA=0.915.10.47489=51.9N/mm2，右边c205=131.4 N/mm2 m1.560751.9<131.4 由此可知，扣件式脚手架稳定性完全没有问题。（2）碗扣式脚手架 1）荷载计算

砼重： 3873KN 钢筋重： 322.5KN 模板重： 460.2KN 木枋重： 35.9KN 砼活荷：645KN 对以上荷载进行组合：

(3873+322.5+460.2+35.9)×1.2+645×1.4=6533KN

此荷载均布于4.3×75=322.5m2上，均布面荷为6533÷322.5=20.3KN 每根脚手管所受荷载为 20.3×0.6×0.9=11KN 脚手管截面积为489mm2，则1100048910622.5MPa<[]170MPa 即脚手管的强度符合要求。 2）稳定性计算

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因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。 ①．单肢杆件的计算长度系数

本方案中计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，步距h=1.2m，扣件式脚手管A=489mm2，立杆截面抵抗矩为10mm。立杆回转半径i=15.8mm，钢材的抗压强度设计值w=5.08×

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3

fc=0.205KN/mm。

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据：hl1.20.91.33；连墙点设置取3步3跨；hla1.20.62；

b查表5—28用插入法求得长度系数1.428

hi1.4281.2108

0.0158查表5—22用插入法求得轴心受压稳定系数为0.53 ②．稳定性计算 不组合风荷时

f0.9Nc ，其中m材料强度附加分项系数， Am不组合风荷时m1.5607左边

SGKSQKSGK1.15SQK，这里取m=1.5607

f0.9N0.911KN205==38.2N/mm2，右边c=131.4 N/mm2 0.53489Am1.560738.2<131.4 由此可知，碗扣式脚手架稳定性完全没有问题。 至此对脚手架的验算完毕。

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