李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目
B-1地块三区
高支模施工方案
编制人： 审核人： 编制日期：
中铁建工集团有限公司
李沧区上藏、炉房社区城中村改造项目部
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一、 编制依据 ........................................ 2 二、工程概况 ......................................... 2
1、工程简介....................................... 2 2、设计简介....................................... 2 三、施工准备与资源配置计划 ........................... 4
1.施工准备： ...................................... 4 2.验收管理........................................ 5 四、模板拆除 ......................................... 6 五、成品保护 ......................................... 7 六、安全文明施工要求 ................................. 7 七、模板计算书 ....................................... 8
1、84#、85#、86#、87#楼地下室顶板计算书 ........... 8 2、11#、12#车库顶板 ............... 错误!未定义书签。 3、1#楼1层5-10／A-C轴板楼板 ....... 错误!未定义书签。 4、6#楼1层2／OA-L／1-62板计算书 ... 错误!未定义书签。 八、满堂支撑架搭设图 ................................ 62
5、7#楼1层2／OA-J／1-32轴板计算书
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一、 编制依据
1.1.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2011 1.2.《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3－2010） 1.3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
1.4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 1.5.《建筑施工安全技术手册》
1.6.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定 1.7.中铁建工集团《管理文件汇编》及《程序文件》。
二、工程概况
1、工程简介
序号 项 目 内 容 1 2 3 4 5 6 工程名称 工程地点 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位 质量、安全监李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目部B-1地块3区 青岛市李沧区世园大道以北，天水路以东，宾川路以西。 青岛和达创世纪置业有限公司 青岛市民用建筑设计院有限公司 青岛广信建设咨询有限公司 中铁建工集团有限公司 青岛市建筑工程管理局、青岛市建筑工程质量监督站 青岛市建筑施工安全监督站 7 督单位
2、设计简介
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2.1.李沧区上臧、炉房社区城中村改造B-1地块工程建设单位为青岛和达创世纪置业有限公司，由青岛广信建设咨询有限公司监理，中国中铁建工集团有限公司施工，本工程位于李沧区世园大道以北，天水路以东，宾川路以西。其中11#12#楼地上各5617.79平方米，一层地下车库，一层负一层，地上十三层，房屋高度39.750米；13#14#楼地上各5617.79平方米，一层地下车库，一层负一层，地上十三层，房屋高度39.750米；15#楼地上4349平方米。一层地下车库，一层负一层，地上十三层，房屋高度39.750米；16#楼地上4349平方米。本工程一层地下车库，一层负一层，地上十三层，房屋高度39.750米；带一个人防车库，车库建筑面积16511.76平方米。2.1.建筑结构安全等级：二级。
2.2.抗震设防烈度：6度设防。 2.3.抗震等级:四级。
2.4.结构类型：框架、剪力墙结构。 2.5.建筑设计使用年限：50年。 2.2.方案设计概况
2.2.1、方案适用范围：84#楼、85#楼、86#、87#楼别墅地下室楼板、11#、12#车库位置楼板、1#楼1层门厅、6#楼1层、7#楼1层。 2.3.高大模板区域
根据青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定中规定符合下列条件之一的模板支撑系统称为高大模板支撑系统：
（一）高度超过6.5m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统； （二）跨度超过15m现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；
（三）施工总荷载大于12kN／m2（板250mm厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；
（四）集中线荷载大于15kN／m（梁500mm宽×1000mm高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；
（五）滑模模板及其它特殊脚手架（搭设高度超过30m的构筑物脚手架）。
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根据图纸设计，本工程84#、85#、86#、87#楼地下室层高6.97米，板厚160mm；11#车库层高3.4m，板厚350mm ，12#车库层高5.3m，板厚350m；1#楼1层5-10／A-C轴层高8 m，板厚120 mm，1#楼门厅6-9／A轴以南层高7.45 m,板厚120 mm；6#楼1层2／OA-L／1-62层高7.75 m，板厚120 mm；7#楼左侧网点层高6.65 m，板厚120 m m；7#楼1层2／OA-J／1-32层高6.75 m，板厚120 mm属于高大模板区域，因此对该部分模板支撑体系进行设计施工。
三、施工准备与资源配置计划
1.施工准备：
1.1.技术准备：
1.2.项目部由项目技术负责人组织，仔细学习施工图纸和施工规范，对于图纸的存在的问题在施工前与设计办好洽商和变更。项目部设立专职技术人员负责模板支设的技术工作，两名工长负责现场的模板现场支设与安装。
1.3.墙体、柱模支设前，墙、柱钢筋、预埋件、各种预留洞口、避雷等工序均已完成，并经检查验收合格后方能进行合模。 1.2.现场准备
施工阶段在12#南侧及16#南侧场区设立周转料堆放场、木工加工棚、半成品堆放场，并在加工区设置配电箱、消防箱，灭火器等设施。 物资配置计划及用量：
本工程模板采用15mm木胶板、 50mm×80 mm木方、φ48x3.0mm钢管、φ14对拉螺栓、φ14止水螺杆（止水片尺寸为8*8）。周转材料和施工机具应提前进场，并满足施工进度要求。模板检验仪器水准仪线坠、钢尺等。 物 资 木胶板 木方 钢管
型 号 15mm 50mm×80 mm φ48x3.0mm 数 量 25000m2 750 m3 85000m 4
注：所有材料均必须经过严格验收。钢管扣件应按照《钢管脚手架扣件》GB15831检验；可调托撑应依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011进行验收。 1.3支撑系统选型、选材
本区域内梁、板均采用木胶板；次龙骨采用50*80mm的木方及4.8钢管，主龙骨、立杆、斜撑等支撑构件采用Ф48x3.0mm的钢管；标准扣件；对拉螺栓、顶撑，采用扣件式满堂脚手架支撑。 .1.4顶板模板支撑体系
楼层顶板模板支撑体系采用扣件式满堂支撑架，模板采用15mm厚木胶板，次龙骨采用50*80mm木方，间距100mm，主龙骨采用Ф48x3.0mm的双钢管。 1..5满堂支撑体系
11#、12#车库地下室顶板立杆间距800mm，1#楼门厅、6#楼1层、7#楼1层立杆间距900mm,立杆顶部使用U型顶托支撑在主龙骨上，且顶托伸出钢管的高度200mm。所有支撑架距地面200mm处设置纵横向扫地杆，第一步纵横向水平拉杆距地面1500mm，以上每步水平拉杆间距1500mm，最上部水平拉杆根据层高不同但不得大于500mm。
立杆搭接：钢管必须采用对接，对接钢管必须在同一条直线上。两根相邻立杆的接头不得设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为500 mm。
剪刀撑设置：水平剪刀撑：上层沿梁底连续布置，下层沿扫地杆连续布置，中间间距≤6m。垂直剪刀撑：架体外围连续满布设置；架体内应沿纵横向梁的跨度方向设置，其间每隔≤6道立杆设置
钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，剪刀撑应与地面顶紧，并采用两个旋转扣件在距立杆两端不小于100mm处进行固定。
跨度大于4m的楼板跨中应按2‰坡度起拱。施工时应注意仅在跨中起拱，四边与墙体相交处保持水平。
2.验收管理
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2.1 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。
2.2 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。
2.2.1 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。
2.2.2 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。
2.2.3 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。
2.3 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。
四、模板拆除
1、模板在拆除之前必须书面通知项目部技术人员，并经监理工程师批准后方能进行，严禁乱拆。柱、梁侧模板应优先考虑整体拆除（在混凝土养护达到规范要求，混凝土不会产生收缩裂缝后即可除），便于整体转移后重复利用。
2、柱模拆除：先拆除柱拉杆，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。
3、楼板、梁模板的拆除：
应先拆除梁侧帮模，在拆除楼板模板时，楼板模板拆除先拆掉水平拉杆，然后拆除楼板模板支柱。操作人员站在已拆除的空隙撬掉板底模。模板拆除时要分段进行，该段拆除完后立即将此段集中运出，集中堆放，将拆除现场清理干净，确保安全、文明施工。
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梁、板底模：底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的要求：
构件类型 构件跨度 ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 － ≥100 ≥100 达到设计强度的百分率 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 注：其中强度根据同条件养护试块确定。
五、成品保护
1、吊装模板时轻拿轻放，不准碰撞已完楼板等处，防止模板变形，特别注意地下室拆模时下部铺垫木板，严防碰撞地下室找平面。
2、拆除模板时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损坏混凝土表面和棱角。 3、模板使用过程中应加强管理，分规格堆放，并堆码整齐，严禁乱丢乱放现场不允许乱丢卡扣和钢管，保证现场文明施工。
六、安全文明施工要求
1、进入施工现场必须戴好安全帽。 2、高处作业必须系好安全带。
3、严禁酒后作业，禁止穿拖鞋、裙子进入施工现场。
4、单片墙、柱模吊装时，要妥用卸扣和模连接，严禁用钢筋代替。 5、支模要按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。 6、墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢。 7、本板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，顶板下横与支架连接牢固后进行。
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8、五级以上大风，要停止模板的吊运作业。
9、拆除模板要妥用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 10、已拆除的模板，拉杆，支撑等要及时运走，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。
11、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。
12、拆除时要每块拆除，不得成片松动和撬落或拉倒。 13、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模（阳台梁等）。
七、模板计算书
1、地下室顶板 （ 一）工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 84#-87#地下室顶板 6 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 160 5.8 （二）荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 222.5 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 21.5 1 0.1 0.3 0.5 2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值
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模板及其支架自重标准值 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 30.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 基本风压ω0(kN/m) 220.45 风荷载标准值ωk(kN/m) 风压高度变化系数μz 0.9 0.32 风荷载体型系数μs 0.8 （三）模板体系设计
模板支架高度(m) 6.81 900 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 900 1500 中心对称 300 200 平行楼板长边 300 200，200 250，250 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
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模板设计平面图
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模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）面板验算
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面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 215 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.595kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.595×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.116kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.116×3004/(384×10000×281250)＝0.154mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！
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（五）小梁验算
小梁类型 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 250×80 1.78 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3小梁弹性模量E(N/mm) 49350 小梁截面抵抗矩W(cm) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm) 213.33 因[B/lb]取整＝[5800/900]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.343kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)×0.3＝1.398kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
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M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.398×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.214kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.343×0.22/2，0.097×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.214，0.601，0.632]＝0.632kN·m σ＝Mmax/W＝0.632×106/53330＝11.85N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.398×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.291kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.343×0.2，0.097×0.2+3.15]＝3.169kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.291，2.198，3.169]＝3.169kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.169×1000/(2×80×50)＝1.189N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.3＝1.295kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.295×9004/(100×9350×2133300)＝0.269mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.295×2004/(8×9350×2133300)＝0.013mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！
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（六）主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 2Ф48×3 206000 主梁弹性模量E(N/mm) 2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 42205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3125 主梁截面惯性矩I(cm) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.043kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.3＝1.646kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.3=1.355kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.646×0.9+1.223×0.567×0.9＝2.317kN 按悬臂梁，R1＝q1l=2.043×0.2＝0.409kN R＝max[Rmax，R1]＝2.317kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.355×0.9＝1.394kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.355×0.2＝0.271kN R＝max[Rmax，R1]＝1.394kN; 2、抗弯验算
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计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.618kN·m
σ＝Mmax/W＝0.618×106/4490＝137.713N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
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Vmax＝4.805kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.805×1000/424＝22.667N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.764mm
跨中νmax=0.764mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=250/250=1mm 满足要求！
（七）立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 21.386 1.755 424 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm) 3立柱截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
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非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝5.526kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5525.888/(0.197×424)+0.083×106/4490＝84.568N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝5.769kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5768.888/(0.197×424)+0.083×106/4490＝87.477N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.526kN≤[N]＝30kN
18
满足要求！
2、12#车库顶板 （一）工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 12#车库板 7.4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 350 6 （二）荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 222.5 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 21.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 基本风压ω0(kN/m) 220.45 风荷载标准值ωk(kN/m) 风压高度变化系数μz 0.9 0.32 风荷载体型系数μs 0.8 （三）模板体系设计
19
模板支架高度(m) 4.95 800 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 800 1500 中心对称 100 200 平行楼板长边 200 200，200 100，100 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
20
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
21
模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）面板验算
面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 215 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
22
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.22/8，0.122×0.22/8+2.205×0.2/4]= 0.111kN·m
σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.956N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.885kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.885×2004/(384×10000×281250)＝0.066mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！
（五）小梁验算
小梁类型 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 250×80 1.78 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3小梁弹性模量E(N/mm) 49350 小梁截面抵抗矩W(cm) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm) 213.33 因[B/lb]取整＝[6000/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
23
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.649kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.208kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.208×0.82+0.121×0.441×0.82＝0.185kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.073×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.073×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.374kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.649×0.22/2，0.073×0.22/2+2.205×0.2]＝0.442kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.185，0.374，0.442]＝0.442kN·m
24
σ＝Mmax/W＝0.442×106/53330＝8.297N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.208×0.8+0.62×0.441×0.8＝1.291kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.073×0.8+0.681×2.205＝1.537kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.649×0.2，0.073×0.2+2.205]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.291，1.537，2.22]＝2.22kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×80×50)＝0.832N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2＝1.817kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.817×8004/(100×9350×2133300)＝0.236mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.817×2004/(8×9350×2133300)＝0.018mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！
（六）主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 2Ф48×3 206000 主梁弹性模量E(N/mm) 2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 42205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3125 主梁截面惯性矩I(cm) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
25
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.521kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.256kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.857kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.256×0.8+1.223×0.378×0.8＝2.433kN 按悬臂梁，R1＝q1l=2.521×0.2＝0.504kN R＝max[Rmax，R1]＝2.433kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.857×0.8＝1.698kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.857×0.2＝0.371kN R＝max[Rmax，R1]＝1.698kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
26
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.783kN·m
σ＝Mmax/W＝0.783×106/4490＝174.421N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.541kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.541×1000/424＝26.136N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
27
主梁变形图(mm)
νmax＝0.808mm
跨中νmax=0.808mm≤[ν]=800/250=3.2mm 悬挑段νmax＝0.284mm≤[ν]=100/250=0.4mm 满足要求！
（七）立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 21.386 1.755 424 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm) 3立柱截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
28
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.8×1.52/10＝0.073kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.073/0.8＝8.053kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝8053.016/(0.197×424)+0.073×106/4490＝112.777N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.8×1.52/10＝0.073kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.073/0.8＝8.245kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝8245.016/(0.197×424)+0.073×106/4490＝115.076N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝8.053kN≤[N]＝30kN 满足要求！
（九）立柱地基基础验算
地基土类型 素填土 地基承载力设计值fak(kPa) 115
29
1 2立柱垫木地基土承载力折减系数mf 垫板底面面积A(m) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.245/(1×0.1)＝82.45kPa≤fak＝115kPa
满足要求！
3、1#楼1层5-10／A-C轴板 （一）工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 1#1层5-10／A-C板 10.8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 7.8 （二）荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 222.5 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 21.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 基本风压风荷载标准值ωk(kN/m) 2ω0(kN/m) 20.45 0.32 风压高度变化系数0.9
30
μz 风荷载体型系数μs 0.8 （三）模板体系设计
模板支架高度(m) 7.88 900 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 900 1500 中心对称 450 300 平行楼板长边 300 200，200 100，100 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
31
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
32
模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
33
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！
（五）小梁验算
小梁类型 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 250×80 1.78 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3小梁弹性模量E(N/mm) 49350 小梁截面抵抗矩W(cm) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm) 213.33 因[B/lb]取整＝[7800/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
34
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.22/2，0.097×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.632]＝0.632kN·m
35
σ＝Mmax/W＝0.632×106/53330＝11.85N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.2，0.097×0.2+3.15]＝3.169kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.169]＝3.169kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.169×1000/(2×80×50)＝1.189N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2133300)＝0.207mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2004/(8×9350×2133300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！
（六）主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 2Ф48×3 206000 主梁弹性模量E(N/mm) 2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 42205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3125 主梁截面惯性矩I(cm) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
36
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.2＝0.341kN R＝max[Rmax，R1]＝1.795kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.2＝0.211kN R＝max[Rmax，R1]＝1.084kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
37
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.531kN·m
σ＝Mmax/W＝0.531×106/4490＝118.217N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.329kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.329×1000/424＝15.704N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
38
νmax＝0.717mm
跨中νmax=0.717mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.299mm≤[ν]=100/250=0.4mm 满足要求！
（七）立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 21.386 1.755 424 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm) 3立柱截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝4.55kN
39
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4550/(0.197×424)+0.083×106/4490＝72.884N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝4.793kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4793/(0.197×424)+0.083×106/4490＝75.794N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.55kN≤[N]＝30kN 满足要求！
4、6#楼1层2／OA-L／1-62板 （一）工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 6#楼1层 5.4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 4.8 （二）荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 22.5
40
2当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3221.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 基本风压ω0(kN/m) 220.45 风荷载标准值ωk(kN/m) 风压高度变化系数μz 0.9 0.32 风荷载体型系数μs 0.8 （三）模板体系设计
模板支架高度(m) 7.63 900 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 900 1500 中心对称 450 150 平行楼板长边
41
小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 300 150，150 100，100 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下
模板设计平面图
42
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
43
（四）面板验算
面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 215 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
44
满足要求！
（五）小梁验算
小梁类型 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 250×80 1.78 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3小梁弹性模量E(N/mm) 49350 小梁截面抵抗矩W(cm) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm) 213.33 因[B/lb]取整＝[4800/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
45
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.474]＝0.601kN·m σ＝Mmax/W＝0.601×106/53330＝11.277N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.165]＝3.165kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×80×50)＝1.187N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2133300)＝0.207mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×1504/(8×9350×2133300)＝0.003mm≤[ν]＝l1/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！
46
（六）主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 2Ф48×3 206000 主梁弹性模量E(N/mm) 2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 42205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3125 主梁截面惯性矩I(cm) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.15＝0.256kN R＝max[Rmax，R1]＝1.795kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.15＝0.158kN R＝max[Rmax，R1]＝1.084kN; 2、抗弯验算
47
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.53kN·m
σ＝Mmax/W＝0.53×106/4490＝117.961N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.327kN
48
τmax＝2Vmax/A=2×3.327×1000/424＝15.693N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.719mm
跨中νmax=0.719mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.299mm≤[ν]=100/250=0.4mm 满足要求！
（七）立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 21.386 1.755 424 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm) 3立柱截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！
49
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝4.55kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4550/(0.197×424)+0.083×106/4490＝72.884N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝4.793kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4793/(0.197×424)+0.083×106/4490＝75.794N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（八）可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.55kN≤[N]＝30kN 满足要求！
（九）立柱地基基础验算
50
地基土类型 素填土 115 地基承载力设计值fak(kPa) 2立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.793/(1×0.1)＝47.93kPa≤fak＝115kPa
满足要求！
5、7#楼1层2／OA-J／1-32轴板 （一）工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 7#1层 7.55 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 4.8 （二）荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 222.5 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 21.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 22钢筋自重标准值G3k(kN/m) 0.45 1.1 0.32 风荷载标准值ωk(kN/m) 基本风压
51
ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz 0.9 2风荷载体型系数μs 0.8 （三）模板体系设计
模板支架高度(m) 6.63 900 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 900 1500 中心对称 175 150 平行楼板长边 300 150，150 100，100 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
52
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
53
模板设计剖面图(楼板宽向)
（四）面板验算
面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 215 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
54
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！
（五）小梁验算
小梁类型 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 250×80 1.78 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3小梁弹性模量E(N/mm) 49350 小梁截面抵抗矩W(cm) 53.33 小梁截面惯性矩I(cm) 213.33 因[B/lb]取整＝[4800/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
55
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.474]＝0.601kN·m
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σ＝Mmax/W＝0.601×106/53330＝11.277N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.165]＝3.165kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×80×50)＝1.187N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2133300)＝0.207mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×1504/(8×9350×2133300)＝0.003mm≤[ν]＝l1/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！
（六）主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 2Ф48×3 206000 主梁弹性模量E(N/mm) 2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 42205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 3125 主梁截面惯性矩I(cm) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
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q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.15＝0.256kN R＝max[Rmax，R1]＝1.795kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.15＝0.158kN R＝max[Rmax，R1]＝1.084kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
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主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.531kN·m
σ＝Mmax/W＝0.531×106/4490＝118.222N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.329kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.329×1000/424＝15.704N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.717mm
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跨中νmax=0.717mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.299mm≤[ν]=100/250=0.4mm 满足要求！
（七）立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 21.386 1.755 424 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm) 3立柱截面抵抗矩W(cm) 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝4.55kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4550/(0.197×424)+0.083×106/4490＝72.884N/mm2≤[f]＝205N/mm2
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满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×0.9×1.52/10＝0.083kN·m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.083/0.9＝4.793kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4793/(0.197×424)+0.083×106/4490＝75.794N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
(八)可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.55kN≤[N]＝30kN 满足要求！
(九)立柱地基基础验算
地基土类型 素填土 地基承载力设计值fak(kPa) 2115 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.793/(1×0.1)＝47.93kPa≤fak＝115kPa
满足要求！
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八、满堂支撑架搭设图
底部水平剪刀撑中部水平剪刀撑梁底立杆剪刀撑钢底座立杆间距800mm顶部水平剪刀撑U型顶托竹胶板底模现浇混凝土结构50*70木方@150mm 200*50木垫板
梁板支模大样图
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支撑系统剖面图
车库支撑系统剖面图
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1层支撑系统剖面图
1层支撑系统剖面图
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11#楼—12#楼高支模满堂架剖面图
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