高支模专家论证专项方案计算书-梁1

梁撑架的计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)； 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)； 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)； 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:550*1600。

计算简图 一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 (mm):550mm； 梁截面高度 (mm):1680mm； 混凝土板厚度(mm):130mm； 梁中间立杆沿梁长方向间距：0.5m； 杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；

立杆步距(m):1.8m； 梁底增加承重立杆根数：1根 梁支撑架搭设高度H(m)9.62m； 梁两侧立杆沿梁长方向间距(m):1m； 钢管:Ф48X3.0； 2.荷载参数

新浇混凝土自重标准值(kN/m):24.00kN/m； 钢筋自重(kN/m):1.5kN/m； 模板自重(kN/m):0.35kN/m； 施工均布荷载标准值(kN/m):E14kN/m

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板施工均布荷载标准值(kN/m):2.5kN/m3.材料参数

木材弹性模量E(N/mm):9500N/mm；

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木材抗弯强度设计值fm(N/mm):15N/mm； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm):1.4N/mm； 面板厚度(mm):15mm

面板弹性模量E(N/mm):9500N/mm； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm):15N/mm； 4.梁底模板参数

底模板方木的间距(mm):180mm； 梁底方木截面宽度b(mm):40mm； 梁底方木截面高度h(mm)：70mm； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):300mm； 次楞间距(mm):300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):300mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm； 穿梁螺栓直径(mm):M8mm； 穿梁螺栓的间隔个数：0个

主楞木楞高度:70mm，主楞木楞宽度:40mm W=4.73×2=9.46cm

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I=11.36×2=22.72cm

次楞木楞高度:70mm，次楞木楞宽度:40mm W=32.67×1=32.67cm

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I=114.33×1=114.33cm

二、梁模侧板荷载标准值计算

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新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中：

----混凝土的重度，取24.00kN/m； T----混凝土的入模温度，取20.00℃；

t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h； V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；

H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1680.00m；

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----外加剂影响修正系数，取1.00； ----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

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40.52kN/m、40320.00kN/m，取较小值取40.52kN/m 新浇混凝土压力标准值 F1=40.52kN/m。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m。

三、梁侧模板面板的计算

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面板计算简图(单位：mm)

1.抗弯强度计算

W = (168.00-13.00)×1.50/6=58.13cm；

新浇混凝土侧压力设计值: q1=(1.68-0.13)×40.55=62.85kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= (1.68-0.13)×2=3.10kN/m；

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q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×62.85+1.4×3.10=79.76kN/m； l = 0.30m；

M= 0.1ql=0.1×79.76×0.30= 0.72kN·m； σ = M/W =0.72×10 / 5.81×10=12.39N/mm； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15.00N/mm； \"满足要求\"

2.抗剪强度计算

V ＝ 0.6ql=0.6×79.76×0.30=14.36KN；

τ=3V/(2bh)=3×14.36×1000/(2×1550.00×15)=0.93N/mm； [τ] = 1.40N/mm； \"满足要求\" 3.挠度验算

q1=62.85kN/m； E = 9500N/mm；

I = (168.00-13.00)×1.50/12=43.59cm；

ν= 0.677ql/(100EI)=0.677×62.85×300.00/(100×9500×43.59×10) = 0.83

mm；

[ν] = l/250 =300.00/250 = 1.20mm； \"满足要求！\"

四、梁侧模板楞的计算

1.次楞计算

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 0.30×40.55=12.17kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 0.30×2=0.60kN/m；

荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×12.17+1.4×0.60=15.44kN/m； 主楞间距：l=0.30m W = 32.67cm； I = 114.33cm； E = 9500.00 N/mm；

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计算简图

(1).次楞强度验算

M = 0.1ql=0.1×15.44×0.30=0.14kN.m 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 0.14×10/32.67×10 = 4.29 N/mm； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 15.00N/mm； \"满足要求！\"

(2).次楞的挠度验算

q=12.17 kN/m；

ν= 0.677ql/(100EI)= 0.677×12.17×300/(100×1143300.00×9500.00)=0.06 mm 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/250=1.20mm； \"满足要求！\"

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]= f×A

其中：

N----穿梁螺栓所受的拉力；

A----穿梁螺栓有效面积 (mm)；29.44mm f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 穿梁螺栓所受的最大拉力:

N =1.2×(40.55+2)×0.30×0.30=4.60 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×29.44/1000 = 5.00kN； \"满足要求！\"

六、梁底模板计算

W = 55.00×1.50/6 = 20.63cm；

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I = 55.00×1.50/12 = 15.47cm；

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梁底模板计算简图

1.抗弯强度验算：

新浇混凝土设计值：

q1=(24.00+1.5)×0.55×1.68=23.56kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2=0.35×0.55=0.19kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3=(2+2)×0.55=2.20kN/m；

q=1.2×(23.56+0.19)+1.4×2.20=31.58kN/m； Mmax=0.1ql= 0.1×31.58×0.18=0.10KN·mm； σ =Mmax/W=0.10×10/20.63×10=4.85N/mm； [f]=15.00N/mm； \"满足要求！\"

2.抗剪强度计算：

V ＝ 0.6ql=0.6×31.58×0.18=3.41kN；

τ=3V/(2bh)=3×3410./(2×550×15)=0.62N/mm； [τ] = 1.40N/mm； \"满足要求\" 3.挠度验算：

ν= 0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250 q =q1+q2=23.56+0.19=23.75kN/m； l =180mm； E = 9500N/mm；

[ν] =180/250 = 0.72mm；

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ν= 0.677×23.75×180/(100×9500×15.47×10)=0.11mm； \"满足要求\"

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24.00+1.5)×1.68×0.18+0.35×0.18×(2×1.55+0.55)/0.55]=9.76

kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2+e14)×0.18=0.50 kN/m； (3)梁两侧楼板荷载设计值：

q3=2×0.18×[1.2×0.13×(24.00+1.5)+1.4×(e14+2)]×(1-0.55)/4/0.55=0.50

kN/m

q=q1+q2+q3=9.76+0.50+0.50=10.76 kN/m 2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.00×7.00×7.00/6 = 32.67 cm； I=4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33 cm； E= 9500 N/mm；

计算简图及内力、变形图如下：

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梁底方木计算简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

形变图(mm) 1.抗弯强度验算：

Mmax= 0.21kN·m

σ =M/W=0.21×10 /3.27×10=6.43 N/mm； [f]=15 N/mm； \"满足要求！\"

2.抗剪强度计算：

Vmax= 2.58 kN

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τ =3V/(2bh0)=3×2.58×1000/(2×40×70)=1.38N/mm； [τ]=1.4 N/mm； \"满足要求！\" 3.挠度验算：

ν

max

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=0.17 mm；

[ν]= 500.00/250=2.00mm； \"满足要求！\"

八、梁跨度方向纵向钢管计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 托梁采用：钢管(单钢管) :Φ48X3.0； W= 4.49cm； I= 10.78 cm；

1.梁两侧纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.32 kN.

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托梁计算简图

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm) (1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.74 kN·m ；

σ=M/W= 0.74×10 /(4.49×10 )=1.81 N/mm； [f]=205 N/mm； \"满足要求!\"

(2).挠度验算：

最大变形 ν

max2

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2

= 2.24 mm ；

允许挠度：[ν]= 1000.00/250=4.00mm； \"满足要求!\"

2.梁底纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.29 kN.

托梁计算简图

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm) (1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.49 kN·m ；

σ=M/W= 0.49×10 /(4.49×10 )=109.13 N/mm； [f]=205 N/mm； \"满足要求!\"

(2).挠度验算：

ν

max

2

6

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2

= 0.36 mm ；

允许挠度：[ν]= 500.00/250=2.00mm； \"满足要求!\"

九、顶托的计算

R ≤ Rc

其中：

Rc ---- 顶托承载力设计值；

R ---- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.13kN 顶托承载力的设计值为[R]=30.00KN \"顶托承载力的设计计算满足要求\"

十、立杆的稳定性计算

1.梁两侧立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.65kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1161×9.62=1.34 kN； 上端板的支座反力：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

p1: 1.2×（24.00+1.5）×[0.75+（1-0.55）]/2×0.13×0.5=1.19kN/m； 模板结构自重荷载设计值：

p2:1.2×0.35×[0.75+（1-0.55）]/2×0.5=0.02kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

p3: 1.4×2.5[0.75+（1-0.55）]/2×0.13×0.5=0.14kN/m； N3 =1.19+0.02+0.14=1.35

N =N1+N2+N3=3.65+1.51+1.35=6.51 kN； i = 1.59； A = 4.24； [f] =205 N/mm； l0 = k1uh k1=1.16 ； u=1.50；

lo = k1uh = 1.16×1.50×1.8 = 3.13m； l0/i=196； υ=0.188； σ = N/(υA)≤[f]；

σ= 6510.00/(0.188×424.00) = 81.67 N/mm； [f]=205 N/mm； \"公式（1）满足要求!\"

l0 = (h+2a) a=0.1m；

l0 = (h+2a)=1.8+2×0.1=2.00m； l0/i=125； υ=0.423；

σ = N/(υA)≤[f]；

σ= 6510.00/(0.423×424.00) = 36.30 N/mm；

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2

[f]=205 N/mm； \"公式（2）满足要求!\"

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =9.13 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1161×9.62=1.34 kN； N =N1+N2=9.13+1.51=10. kN； i = 1.59； A = 4.24； W = 4.49； l0 = k1uh

k1----计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ； u=1.50；

lo = k1uh = 1.16×1.50×1.8 = 3.13m； l0/i=196； υ=0.188；

σ = N/(υA)≤[f]；

σ= 100.00/(0.188×424.00) = 133.48 N/mm； [f]=205 N/mm； \"公式（1）满足要求!\"

l0 = (h+2a) a=0.1m；

l0 = (h+2a)=1.8+2×0.1=2.00m； l0/i=125； υ=0.423；

σ = N/(υA)≤[f]；

σ= 100.00/(0.423×424.00) = 59.32 N/mm； [f]=205 N/mm； \"公式（2）满足要求!\"

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