・节能改造・ 燃用非设计煤种链条炉排锅炉过热蒸汽超温改造 文章编号：１００４—８７７４（２０１０）０２—２５—０５ 燃用非设计煤种链条炉排锅炉 过热蒸汽超温改造 周晓彬 （北京锅炉厂研究所，北京１０００４４） 摘要：ＤＨＬ ３５—４５０／３．８２一ＡⅡ型链条炉排锅炉因燃用非设计煤种，导致炉内燃烧恶化， 炉膛出口出现大量炽热粒子冲刷过热器，使得过热蒸汽超温，锅炉出力下降。针对上述问题，提 出了评价粒子流冲刷过热器所引起的传热影响的计算方法和炉拱改造方案：并采用ＣＦＤ技术， 作者简介：周晓彬 对炉拱改造前后的炉内流场进行了模拟与对比。研究结果表明，通过改造炉拱，改善了炉内燃 （１９８２一），助理工程 烧工况，炉内火焰充满度高，形成了“ｄ”火焰，消除粒子流，使锅炉性能得到优化。 师，工程热物理专业 关键词：链条炉排锅炉；过热蒸汽超温；炉拱改造；传热影响；ＣＦＤ 硕士，主要从事工业 中图分类号：ＴＫ２２９．６ 文献标识码：Ｂ 锅炉设计研发工作。 Ｔｈｅ Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｏｖｅｒｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ Ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄ Ｓｔｅａｍ ｉｎ ａ Ｃｈａｉｎ——ｇｒａｔｅ Ｂｏｉｌｅｒ Ｗｈｉｃｈ Ｕｓｅ Ｎｏｎ——ｄｅｓｉｇｎ Ｃｏａｌ ａｓ Ｆｕｅｌ ＺＨ０Ｕ Ｘｉａｏ—ｂｉｎ （Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｂｏｉｌｅｒ Ｗｏｒｋｓ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００４４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｄｕｅ ｔｏ ｏｖｅｒｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄ ｓｔｅａｍ，ｔｈｅｒｅ ｉｓ ａ ｍａｒｋｅｄ ｄｒｏｐ ｉｎ ｔｈｅ ｏｕｔｐｕｔ ｏｆ ａ ｃｈａｉｎ—ｇｒａｔｅ ｂｏｉｌｅｒ ｏｆ ＤＨＬ ３５—１４５Ｏ／３．８２一Ａ Ｉ１ ｗｈｉｃｈ ｕｓｅ ｎｏｎ—ｄｅｓｉｇｎ ｃｏａｌ ａｓ ｆｕｅ１．Ｉｎ ｖｉｅｗ ｏｆ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ．ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ａ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ａｂｏｕｔ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｈｅａｔ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｓｔｒｅａｍ ａｎｄ ａ ｐｌａｎ ｏｆ ａｒｃｈｇ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ．Ｆｌｏｗ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ＣＦＤ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｔｈｅ ｃｈａｉｎ—ｇｒａｔｅ ｂｏｉｌｅｒ．Ｏｂｔａｉｎ ｔｗｏ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｒｅｓｕｌｔｓ，ｏｎｅ ｉｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｒｉｇｉｎａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ａｎｄ ｔｈｅ ｏｔｈｅｒ ｉｓ ｆｏｒ ｂｏｉｌｅｒ ｗｉｔｈ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ａｒｃｈ．Ｔｈｅ ｅｏｍｐａｒｉｓ ｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｗｏ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏｎ— ｂｕｓｔｉｂｉｌｉｔｙ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｂｙ ｉｍｐｒｏＶｅｍｅｎｔ ｏｆ ａｒｃｈ．Ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏａｌ ｉｓ ｉｎ ａ ｇｏｏｄ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｅ ｒｏｕｔｅ ｏｆ ｌｆｕｅ ｇａｓ ｉｓ “ ”ｓｈａｐｅ．Ｔｈｅ ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ ｏｆ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｓｔｒｅａｍ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｅｌｉｍｉｎａｔｅｄ．Ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｃｈａｉｎ—ｇｒａｔｅ ｂｏｉｌｅｒ ｉｓ ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｈａｉｎ—ｇｒａｔｅ ｂｏｉｌｅｒ；ｏｖｅｒｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄ ｓｔｅａｍ；ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ａｒｃｈ；ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｈｅａｔ ｔｒａｎｓｆｅｒ；ＣＦＤ ０前言 炉排锅炉，结构如图１所示。设计出力３５ ｔ／ｈ，过热 黑龙江省呼玛县某热电厂２ 、３ 锅炉采用北京 蒸汽温度为４５０℃，压力为３．８２ ＭＰａ，设计燃用二 锅炉厂设计制造的ＤＨＬ ３５—４５Ｏ／３．８２一ＡⅡ型链条 类烟煤，煤质分析可见表１。 表１设计煤种的燃料特性 实际运行中，该厂燃用当地褐煤，此煤具有发热 值比较低、水分较多、难于燃尽等特点。其煤质分析 见表２。 收稿日期：２００９—１２－０７ ２６ 工业锅炉 ２０１０年第２期（总第１２０期） 况）。这说明，由于锅炉煤质变化，原来设计的前后 炉拱组合并不能有效的使燃煤在炉排上获得充分燃 烧。炉内燃烧恶化，炉排上出现了许多未燃尽的碳 颗粒、细灰粒等炽热粒子。这些小粒子由于比重小， 随一次风从炉排上吹起，进入炉膛，呈现悬浮燃烧状 态，但由于在炉内行程过短，停留时问不足，致使其 尚未燃烧完全即由炉膛出口飞出，快速穿过高、低温 过热器。这些炽热的粒子具有很强的辐射力 Ｊ，造 成烟气黑度增加，从而使过热器烟气侧辐射放热系 数增加，换热量随之增大，过热蒸汽温度偏高。高、 低过热器之问及省煤器人口出现的大量粒子；Ｂ、Ｄ 为过热蒸汽温度正常时，上述位置烟气流动情况）。 这说明，由于锅炉煤质变化，原来设计的前后炉拱组 图１ ＤＨＬ ３５—４５０／３．８２一ＡⅡ型链条炉排锅炉结构简图 该厂２ 、３ 锅炉自２００８年１０月投运以来，在减 合并不能有效的使燃煤在炉排上获得充分燃烧。炉 内燃烧恶化，炉排上出现了许多未燃尽的碳颗粒、细 灰粒等炽热粒子。这些小粒子由于比重小，随一次 风从炉排上吹起，进入炉膛，呈现悬浮燃烧状态，但 由于在炉内行程过短，停留时间不足，致使其尚未燃 烧完全即由炉膛出口飞出，快速穿过高、低温过热 器。这些炽热的粒子具有很强的辐射力 ，造成烟 气黑度增加，从而使过热器烟气侧辐射放热系数增 加，换热量随之增大，过热蒸汽温度偏高。 温器全开的情况下，仍然存在严重的过热蒸汽超温 现象，以至于两台锅炉均不能正常满负荷运行，严重 影响了该厂日常生产，经济效益出现下滑。 １过热蒸汽超温原因分析 由表２我们可以看出，由于锅炉实际所用燃煤 热值很低，导致锅炉燃煤消耗量大大增加，炉内烟气 量增多，从而使过热器对流换热量增加，这是影响锅 炉过热蒸汽温度的一个不利因素。此外其所用燃煤 含水量也很高，有资料表明¨ ，水分每增加１％，过 热蒸汽就会升高１．５ ｏＣ。表３给出了该型锅炉分别 燃用设计煤种和非设计煤种时燃料消耗量、烟气量 等参量对比情况。 值得一提的是，笔者在现场发现，在锅炉的炉膛 出口、高温过热器与低温过热器之问以及省煤器入 Ｅｌ等处，均有烟气夹杂着大量炽热的粒子快速穿过 （详细情况可见图２，图中Ａ、Ｃ为过热蒸汽超温时， Ｂ、Ｄ为过热蒸汽温度正常时，上述位置烟气流动情 表３两煤种对比结果 图２炉内不同位置粒子流冲刷对流受热面情况 据此，笔者提出一种新的计算方法，在热力计算 模型中引人烟气中炽热粒子的辐射力，借以考察炽 热的粒子对过热蒸汽温度的影响。 ２影响评价计算方法 在ＤＩｌＬ ３５一＿４５０／３．８２一ＡⅡ型链条炉排锅炉 ・节能改造・ 燃用非设计煤种链条炉排锅炉过热蒸汽超温改造 卜——中，低温过热器与高温过热器均属于对流受热面。 烟气的平均绝对温度 管壁灰污层的绝对温度 ａ：１一ｅ ｐ （５） 对于对流受热面的传热计算，前苏联５７标准 中指 出，对流受热面的烟气侧传热系数由对流放热系数 Ｏｔ 和辐射放热系数 组成。其中对流放热系数ＯＬ 按式（１）、（２）、（３）计算。 ｄ：ｏ．２Ｃ Ｃ 舻 Ｐｒ 孙，ｋＷ／（ｍ ・℃）（１） 月Ｐ：一ｗｄ ｆ２） ０——烟气黑度，烟气黑度可以用式（５）计算 式中ｐ——烟气的绝对压力 ｓ——烟气在受热面中有效辐射层厚度 ——辐射减弱系数 文献［１］和文献［２］中均规定，对于层燃炉，ｋ 仅考虑烟气中三原子气体辐射减弱系数，即ｋ应按 ： （３） 式（６）计算。 ｋ＝ Ｈ，０＋Ｒｏ， 式中 Ｃ 、Ｃ ——与过热器结构相关的修正系数 （６） ｄ——定性尺寸，取管子外径 从上述公式可以看出，按照计算标准¨ 进行 Ａ——烟气的导热系数 此种情况的校核计算时，数学模型中均未能体现烟 烟气的动力粘性系数 气中炽热粒子对受热面的换热影响。因此，校核计 ————烟气的运动黏度 算的结果与实际情况不符。笔者认为，针对层燃炉 ｐ——烟气的密度 中出现大量粒子冲刷受热面的情况，式（６）应该引 Ｃ ——烟气的定压比热 入碳颗粒与灰粒子的辐射减弱系数，即可以按式 需要说明的是， 、 Ａ、Ｐｒ等烟气物理特性参 （７）计算。 ｋ＝ｋｑｒＨ数，仅是水蒸气容积份额ｒ 加的函数 。因此大量 ，０＋Ｒｏ，＋ ｆｈ ｍ＋ｋｊ １ ２ （７） 粒子的出现对过热器的换热影响仅体现在辐射放热 式中 ——烟气中三原子气体辐射减弱系数 系数中。辐射放热系数Ｏｌ 可按式（４）计算。 ＴＨ２０＋ＩｔＯ２——烟气中三原子气体容积份额 ——灰粒子辐射减弱系数 ——飞灰的无因次浓度 ５．７ 一 。 ， （ｍ： ｋｊ——碳颗粒辐射减弱系数 １一（ ） ， ——碳颗粒浓度影响系数 （４） 利用式（４）、（５）、（６）、（７）来计算炽热粒子对 式中Ｏｔ ——辐射放热系数 链条炉排锅炉高、低温过热器传热影响，计算结果见 ——管壁灰污黑度，对一般锅炉受热面取 表４。 值为０．８２ 表４计算结果比较 从表４中，我们可以看出，按上文所述模型进行 热器管壁温度过高，过热器寿命受损；另一方面，由 计算，高温过热器吸热量比额定值增加了４．６３％， 于生产工艺对过热蒸汽温度的严格要求，必须将过 低温过热器吸热量比额定值增加了６．６８％。设计 热蒸汽温度控制在４５０℃左右。此时，锅炉必须降 工况下，面式减温器最大减温水量为３．７８ ｔ／ｈ，而经 负荷运行，其出力受到了限制。 计算，此时需要大约４．３９ ｔ／ｈ的减温水才能使高温 ３解决方案 过热器出口蒸汽温度恢复到设计值。 由此可见，一方面，过热蒸汽长期超温，导致过 对于链条炉排锅炉过热蒸汽超温的处理，目前大 工业锅炉 ２０１０年第２期（总第１２０期） 多采用割去过热器部分受热面或在过热器管子外部 焊接隔热罩的办法 。事实上，这类处理方法并没有 从根本上改善锅炉内部燃烧状况，并且由于过热器受 热面的减少，引起锅炉内部热量分配不当，最终导致 排烟温度升高，排烟热损失增加，锅炉效率下降。为 了避免上述方法的不足，从根本上缓解锅炉燃烧恶化 的情况，笔者应用“经验设计法”ｌ６胡 和ＣＦＤ技术，对 气流场并不理想，前后气流各自分层流动较明显，混 合性差，大量烟气紧贴后墙，快速流出炉膛，导致大 量碳颗粒在炉内停留时问缩短，不足以使其获得充 分燃烧，因此造成粒子流冲刷过热器现象。 图５给出了改造前炉内压力分布情况。 从图５可以看出，由于拱内烟气塞闷，在前、后 拱等区域均出现不同程度的正压，这容易造成炉内 原有炉拱进行改造，从而消除粒子流冲刷过热器的现 象，根本上解决过热蒸汽超温的问题。 火焰冲刷炉墙，引起炉墙挂焦。此外，由于炉门不 严，易造成烟气外泄，热损失增加。这与笔者现场观 ３．１模拟方法 根据文献［９］、文献［１Ｏ］中的研究，本文以火床 上表面作为炉内模拟计算的入口边界条件，以Ｒｅｌ— ｉｚａｂｌｅ型ｋ一占双方程模型模拟炉内炯气湍流流动 特性，以拉格朗日法模拟炉内颗粒与炯气耦合运动 情况。通过数值计算，考察炉拱对炉内流场的影响。 具体设置本文不再赘述。 ３．２改造前炉内流场分析 ３．２．１改造前计算对象 根据该炉实际结构进行几何建模，计算对象如 图３所示。为满足计算精度需要，本文采用非结构 ＂ 化四边形网格对计算对象进行剖分，网格数量大约 ＂； 为５ １７７个。 图３改造前计算对象（左：结构简图；右：网格示意图） ３．２．２改造前炉内流动特性 图４给出了改造前炉内烟气速度矢量分布情况。 图４改造前炉内速度矢量分布 从图４可以看出，虽然由于前后拱二次风的扰 动，在喉口及炉膛中部出现了较大的涡旋，但炉内烟 察到的现象一致，印证了炉内流场不合理。 ‰ 图５改造前炉内压力分布 ２０ｌ— ■■●曩隧隧霞曩暖 ●１２０；７４ｅ ２０３ｅ ２ｊ一０２ｅ ２ ０ １Ｏｅ ｎｃ ９；３０４ｃ Ｏ７ｃ Ｏ５９，８ｃ ６ ３０８ｅ一 ３Ｏ４７Ｐ ７ｉ ３７６Ｏｅ ３Ｏ９５ｃ ３Ｏ２５ｅ ３Ｏ４ｃ ３｛ Ｏ３７３；，７ｃ 麟０８９ｊ ｃ ０４ｃ ３０ｅ ４Ｏ６ｅ ０Ｏｅ ２ 图６给出了改造前烟气中颗粒在炉内的运动轨迹。 图６改造前炉内颗粒运动轨迹 由图６可以看出，颗粒在炉内停留时间不超过 ０．０１４ ９ ｓ，且烟气在炉内呈“Ｌ”形流动路线。由于 后拱的拱身较高、较短、上倾、圆弧出口，这样从后拱 出来的高温烟气就进不到前拱内，而是在圆弧出口 段的导流作用下，几乎紧贴着后拱面呈薄层远离前 拱区过快地逸出。 ３．３改造后炉内流场分析 ３．３．１炉拱的改造 文献［６］中提出链条炉排锅炉炉拱的基本经验 尺寸，本文据此对该炉进行如下改造。 （１）后拱拱尖削平延后７７０ ｍｍ，借以增加炉膛 断面，降低烟气流速； ・节能改造・ 燃用非设计煤种链条炉排锅炉过热蒸汽超温改造 ２９ （２）后拱倾角由１５。变为１２。，以便强化后拱引 射能力； ・（４）后拱二次风口相应拔高１ ３１７ Ｍｉｌｌ，与前拱 二次风配合，强化炉内烟气扰动。 改造前后，炉拱基本尺寸与设计推荐值 （３）加装导流拱，长６００ ｎｌｍ，下倾５。，使整个后 比 拱呈“人”字型，有利于后拱将烟气导人前拱； 较见表５。 表５炉拱基本尺寸比较 ３．３．２改造后计算对象 现负压 免了火焰冲墙，同时也大大减少了 图７给出了锅炉改造后计算对象。计算中，采 炉内烟 用非结构化四边形网格，数量大约１４ ３３０个。 不外■隰 Ｈ］孽豢慧 ＝］麟豳 囱豳—● 网７改造后计算对象（左：结构简图；右：网格示意图） ３．３．３改造后炉内流动特性 图９改造后炉内压力分布 图８～图１０给出了改造后炉内流动情况。 图ｌ０给出了改造后炉内烟气中颗粒流动轨迹。 由图１０可以看出，改造后，在导流拱的配合下，烟气 高速向前喷射，使高温烟气进人前拱而不易过早的 流出，继而在炉排头部产生强烈的湍流和冲刷，前拱 出现高温回流，产生了气流的回旋，形成有效的“ ” 火焰。粒子在炉内停留时问延长，燃尽率增加，减少 了飞灰量，热效率得到提高。在烟气流向前拱时，其 所夹带的炽热焦碳粒子和灰粒子会在烟气转弯处分 ／： 离下来，大大减少炉膛出口处烟气所携带的粒子，改 善了过热器工作条件，过热蒸汽超温得到缓解。 ” ≯、．３３ｅ－０２ 黪 ６．６７Ｄ０４ ０ ＯＯｅ＋Ｏ０：， 图１０改造后炉内颗粒运动轨迹 （下转第３３页） ・节能改造・． 大连市工业锅炉节能减排工作现状及建议 等评价考核体系、政府动态监管监测体系、第三方技 上，年可减少ＳＯ 排放０．２６万ｔ，ＮＯ 排放０．２３万 术服务培训体系。 ｔ，ＣＯ，排放７８．７万ｔ。按每吨７００元计算，可节约 ４ 总结 燃料成本２亿元以上。 到２００９年底，大连市通过经济性检验并督促整 工业锅炉的节能减排工作是 项系统工程，不 改，节能效果十分明显。根据对试点锅炉房内锅炉 可能一蹴而就，需要解决当前的主要矛盾，更要建立 改造前后的能效测试检测，结果显示锅炉改造前后 长效机制。尤其是工业锅炉在线监测系统的建立， 将为政府提供真实有效的基础在线运行数据，保证 其热效率提高５％左右，据测算工业节能减排项目 政府对工业锅炉节能监管职能的实施落到实处，同 将节省标煤１５万ｔ以上。减少ＳＯ 排放０．１３万ｔ， 时也可为各使用单位提高工业锅炉热效率、降低排 ＮＯ 排放０．１２万ｔ，ＣＯ２排放３９．３万ｔ。按每吨７００ 放污染、进行经济性操作、保持和稳定节能效果等方 元计算，可节约燃料成本近亿元。同时可以看到大 面提供技术支持。盟 连市工业锅炉的节能潜力巨大，并且，大连市工业锅 参考文献 炉节能减排工作依旧有着一定的提升空间。 ［１］李海军，蒲建国，李素芬，王旭东．大连市工业锅炉现状 预计到２０１０年底，大连锅检所将完成全市（含 调查与分析［Ｊ］．化学工程与装备，２００９（１０）． 县市区）５ ０００台在用工业锅炉及新安装锅炉投运 ［２］王善武．我国工业锅炉节能潜力分析与建议［Ｊ］．工业锅 时的节能减排经济性检验，完成全市８ ０００名司炉 炉，２００５（１）． ［３］车得福，刘银河．供热锅炉及其系统节能［Ｍ］．北京：机 人员的节能减排专项培训。届时全市工业锅炉平均 械工、 Ｉ出版社，２００８． 运行热效率进一步提高，年节约标准煤３０万ｔ以 （上接第２９页） 参考文献 ４ 结论 ［１］容銮恩，袁镇福，刘志敏，等．电站锅炉原理［Ｍ］．北京： （１）链条炉排锅炉对煤种也有一定的适应性。 中国电力出版社，１９９７． ［２］杨世铭，陶文铨．传热学［Ｍ］．北京：高等教育出版社， 由于燃用非设计煤种，导致炉内燃烧恶化，出现了大 １９９８． 量粒子冲刷过热器的现象。此时，过热器换热量过 ［３］上海工业锅炉研究所译．锅炉机组热力计算标准方法 多，造成过热蒸汽超温。其中，炽热的粒子流冲刷过 （１９５７年版）［Ｍ］．上海：上海工业锅炉研究所，２００１． 热器而引起的换热影响，按本文提出的方法进行计 ［４］北京锅炉厂译．锅炉机组热力计算标准方法（１９７３年版） 算是可行的。 ［Ｍ］．北京：机械工业出版社，１９７６． （２）通过改造炉拱来改善炉内燃烧状况，工作 ［５］伍圣才．解决过热器超温的简易办法［Ｊ］．工业锅炉， 量小，效果良好。改造后，后拱低，出口段反倾，整个 ２００７（１）． 后拱呈“人”字形，锐边出口，烟气流向前拱，形成明 ［６］丁仁荣．链条炉炉拱设计的建议［Ｊ］．锅炉设计，１９８３． 显涡旋。不仅提高了炉内烟气行程，增加了炉内停 ［７］张永照，陈听宽，黄祥新，等．工业锅炉［Ｍ］．北京：机械 留时间，同时，强化了炉内燃烧，锅炉燃烧效率提高。 工业出版社，１９９５． （３）从根本上消除了大量的炽热粒子冲刷过热 ［８］宋良贵．锅炉计算手册［Ｍ］．辽宁：辽宁科学技术出版 社，１９９５． 器的现象，过热蒸汽超温得到了解决，锅炉出力达到 ［９］胥波，张彦文，蔡宁生．链条炉ＳＮＣＲ脱除ＮＯ 数值模拟 设计值。 研究［Ｊ］．热力发电，２００９（３）． （４）本文所述方法虽然是针对ＤＨＬ ３５－－－４５０／ ［１０］李飞翔，田红波，赵钦新．１０ ｔ／ｈ抛煤机链条炉的节能改 ３．８２一ＡⅡ型链条炉排锅炉而提出，但对于其它类 造数值模拟分析［Ｊ］．节能，２００９（６）． 型的层燃炉仍然具有参考意义。强
