(整理)毕业设计多层框架结构计算书

第一章 结构选择

1.1 结构平面布置

1.1平面布置图

1.2 结构选型

1. 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系； 2.屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形盖，刚柔性相结合的屋面

屋面板厚120mm。

3.楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚120mm。 4.楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。

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第二章 框架计算简图及梁柱线刚度

2.1 确定框架计算简图

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2.1计算简图

框架计算单元如上图1.1 所示，取14 号轴的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨摩登与柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.10m,二层楼面标高为4.45m。其余各层柱高从楼面至上一层楼面（即层高），均为3.30m。由此可以绘出框架的计算简图2.1。.

2.2 框架梁柱的线刚度计算

对于中框架梁取I2I0 左边框架梁

i左边梁EI/L3.0107km/m22中间框架梁

10.24(0.6)3/6.63.9104kN.m 1210.24(0.6)3/2.410.8104kN.m 1210.24(0.6)3/6.63.9104kN.m 12i左边梁EI/L3.0107km/m22右边框架梁

i左边梁EI/L3.0107km/m22

底层柱（A~D轴）

i底柱EI/L3.0107km/m2其余柱（A~D轴）

1(0.5)4/4.45m3.5104kN.m 121(0.5)4/3.30m4.7104kN.m 12i余柱EI/L3.0107km/m2

令i余柱1，则其余各杆件的相对线刚度为：

3.9104kN.mi0.83 4左梁4.710kN.m'10.8104kN.mi2.30 中跨梁4.7104kN.m'3.9104kN.mi0.83 4右边跨梁4.710kN.m'3.5104kN.mi0.74 底柱4.7104kN.m'精品文档

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第三章 荷载计算

3.1 恒荷载标准值计算

（1）屋面

屋面板30厚细石混凝土保护层（刚性） 220.030.66kN/m2 4厚高聚物沥青卷材防水（三毡四油铺小石子） 20厚1:3水泥砂浆找平层 1:6水泥焦渣找2%坡最薄30厚 120厚钢筋混凝土板 10厚混凝砂浆抹灰 合计

（2）标准层楼面

瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 120厚钢筋混凝土板 10厚混凝砂浆抹灰 合计

（3）卫生间、盥洗室地面

瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 20厚素钢筋混凝土刚性防水层 30厚1:6水泥焦渣找坡 100厚钢筋混凝土板 20厚水泥砂浆抹灰 精品文档

0.4kN/m2 0.02200.4kN/m2 0.030.16541.37kN/m2 0.12253.00kN/m2 0.01170.17kN/m2 6.00kN/m2 0.55kN/m2 0.12253kN/m2 0.17kN/m2 3.72kN/m2

0.55kN/m2 0.02250.5kN/m2 0.03150.45kN/m2 0.1250.25kN/m2 0.02200.4kN/m2

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合计 4.4kN/m2 （4）走廊地面

水磨石地面（10mm面层，包括水泥粗石打底） 0.65kN/m2 40厚C20细石混凝土垫层 0.04251.0kN/m2 120厚钢筋混凝土板 0.12253.00kN/m2 10厚混合砂浆抹灰 合计

（5）阳台地面

瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 100厚钢筋混凝土板 10厚混合砂浆抹灰 合计

内隔墙（1）自重

纵墙 20厚水泥粉刷墙面 合计

盥洗室墙体（2）自重

纵墙 贴瓷砖（包括水泥砂浆打底）共25厚 合计

盥洗室墙体（3）自重

纵墙 20厚水泥粉刷墙面 贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚）精品文档

0.01170.17kN/m2 4.82kN/m2 0.55kN/m2 2.5kN/m2 0.17kN/m2 3.22kN/m2 0.242.71811.66kN/m 0.02182.721.94kN/m 13.60kN/m 0.242.71811.66kN/m 2.70.522.7kN/m 14.36kN/m 11.66kN/m 0.02182.70.97kN/m 2.70.51.4kN/m

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合计 14.03kN/m

墙体（4）自重（自重=墙总重-洞口重+门窗重+抹灰重）/长度

(0.242.70.918)(0.242.40.918)0.20.92.4

0.020.30.9182)0.91.99kN/m

墙体（5）自重

纵墙 0.24182.711.66kN/m 20厚水泥粉刷墙面 贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚）合计

墙体（6）自重 算法如墙体（4）

=4.58kN/m

墙体（7）自重

纵墙 20厚水泥粉刷墙面 贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚）合计

墙体(8)自重

纵墙 20厚水泥粉刷墙面 合计

墙体（9）自重 算法如墙体（4）

=2.98kN/m

墙体（10）自重

纵墙 20厚水泥粉刷墙面 贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚）合计 精品文档

0.97kN/m 1.4kN/m 14.03kN/m 0.122.95186.37kN/m 0.02182.951.06kN/m 2.950.51.48kN/m 8.91Kn/m 0.12182.96.27kN/m 0.02182.922.09kN/m 8.81kN/m 0.122.9186.27kN/m 0.02182.91.04kN/m 0.52.91.5kN/m 8.81kN/m

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墙体（11）自重 算法如墙体（4）

=5.1kN/m

墙体（a）自重

纵墙 0.242.91812.53kN/m 20厚水泥粉刷 0.02182.922.09kN/m 合计 14.62kN/m

墙体(b)自重 算法如墙体（4）

=7.39kN/m

阳台栏杆处自重 算法如墙体（4）

=3.63kN/m

梁自重

bh240mm600mm

梁自重 25kN/m30.24(0.60.12)2.88kN/m 10厚混合砂浆抹灰 0.24kN/m 合计 3.12kN/m

bh240mm400mm

梁自重 25kN/m30.24(0.40.12)1.68kN/m 10厚混合砂浆抹灰 0.18kN/m 合计 1.86kN/m

25kN/m30.24(0.40.12)1.68kN/m

梁自重 25kN/m30.24(0.350.12)1.38kN/m

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10厚混合砂浆抹灰 0.16kN/m 合计 1.54kN/m

基础梁自重

bh240mm600mm

梁自重 25kN/m30.240.63.6kN/m

柱自重

bh500mm500mm

柱自重 10厚混合砂浆抹灰 合计

3.2活荷载标准值计算

（1） 屋面和楼面活荷载标准值

根据《荷载规范》查的： 上人屋面：2.0kN/m2 走廊： 2.5kN/m2

竖向荷载下框架受荷总图

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25kN/m30.50.56.25kN/m 17kN/m30.50.010.34kN/m 6.59kN/m 精品文档

A轴阳台处悬挑梁所受荷载

集中力：

屋面：恒载 6.00.75(120.2520.253)1.863.621.12kN

 活载 2.00.75(120.2520.253)3.64.82kN

楼面：恒载 3.220.75(120.2520.253)1.863.633.627.50kN

 活载 2.00.75(120.2520.253)3.64.82kN

板传荷载

5屋面：恒载 6.00.7525.63kN/m

85 活载 2.00.7521.88kN/m

85楼面：恒载 3.220.7523.02kN/m

85 活载 2.00.7521.88kN/m

8

外挑梁所受均布荷载

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屋面：恒载=梁自重+板传荷载

=1.86+5.63 =7.49kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/m

楼面：恒载=梁自重+墙重+板传荷载

=1.86+14.62+3.22 =19.7kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/m

A-B轴框架梁

集中力：

屋面：恒载=梁重+板传荷载=

5551.86.03.66.00.751.56.00.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.226.00.61.2288816.00.6(120.2520.253)1.226.00.45(12 4110.2520.253)2.1226.00.75(120.2520.253)441112.121.541.221.542.1221.863.6284257.81kN

活载=板传荷载=

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5551.82.03.62.00.751.52.00.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.222.00.61.22888123 2.00.6(120.250.25)1.222.00.45(12

4110.2520.253)2.1222.00.75(120.2520.253)442.1215.17kN

楼面：恒载=墙重+梁重+板传荷载=

5551.83.723.63.720.751.53.720.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.223.720.61.2288813.720.6(120.2520.253)1.223.720.45(124110.2520.253)2.1223.720.75(120.2520.253)

441112.121.541.221.862.1221.863.6284211118.9121.24.5821.22.980.925.121.28444118.811.528.361.2274.64kN22

活载=板传荷载=

5551.82.03.62.00.751.52.00.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.222.00.61.22888123 2.00.6(120.250.25)1.222.00.45(12

4110.2520.253)2.1222.00.75(120.2520.253)442.1215.17kN板传均布荷载

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屋面：恒载 6.001.8(120.2520.253)219.22kN/m

6.000.75(120.2520.253)28.01kN/m 活载 2.001.8(120.2520.253)26.41kN/m 2.000.75(120.2520.253)22.67kN/m 楼面：恒载 3.721.8(120.2520.253)211.92kN/m

3.720.75(120.2520.253)24.97kN/m 活载 2.001.8(120.2520.253)26.41kN/m 2.000.75(120.2520.253)22.67kN/m

A- B轴梁所受均布荷载

屋面：恒载=梁重+板传荷载 =3.12+19.22 =22.34kN/m

活载=板传荷载 =6.41kN/m

恒载=梁重+板传荷载 =3.12+8.01

=11.13kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m

楼面：恒载=梁重+墙重+板传荷载

=3.12+13.60+11.92

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=28.64kN/m 活载=板传荷载 =6.41kN/m 恒载=梁重+墙重+板传荷载 =3.12+14.36+4.97 =22.45kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m B- C轴框架梁荷载

板传荷载

屋面：恒载 活载 楼面：恒载 活载

B-C梁所受均布荷载

屋面：恒载=梁重+板传荷载

=3.12+9.00 =12.12kN/M 活载=板传荷载 =3.00kN/m

楼面：恒载=梁重+板传荷载

=3.12+7.23 =10.35kN/m 活载=板传荷载 =3.75kN/m

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6.001.25829.00kN/m

2.001.25823.00kN/m4.821.25827.23kN/m

2.501.25823.75kN/m

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C- D轴框架梁等同于A-B轴框架梁

集中力：

屋面：恒载=梁重+板传荷载=

5551.86.03.66.00.751.56.00.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.226.00.61.2288816.00.6(120.2520.253)1.226.00.45(12 4110.2520.253)2.1226.00.75(120.2520.253)441112.121.541.221.542.1221.863.6284257.81kN

活载=板传荷载=

5551.82.03.62.00.751.52.00.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.222.00.61.228881232.00.6(120.250.25)1.222.00.45(12

4110.2520.253)2.1222.00.75(120.2520.253)442.1215.17kN

楼面：恒载=墙重+梁重+板传荷载=

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5551.83.723.63.720.751.53.720.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.223.720.61.2288813.720.6(120.2520.253)1.223.720.45(124110.2520.253)2.1223.720.75(120.2520.253)

441112.121.541.221.862.1221.863.6284211118.9121.24.5821.22.980.925.121.28444118.811.528.361.2274.64kN22

活载=板传荷载=

5551.82.03.62.00.751.52.00.450.96.08885510.45(120.2520.253)1.222.00.61.22888123 2.00.6(120.250.25)1.222.00.45(12

4110.2520.253)2.1222.00.75(120.2520.253)442.1215.17kN板传均布荷载

屋面：恒载 6.001.8(120.2520.253)219.22kN/m

6.000.75(120.2520.253)28.01kN/m 活载 2.001.8(120.2520.253)26.41kN/m 2.000.75(120.2520.253)22.67kN/m 楼面：恒载 3.721.8(120.2520.253)211.92kN/m

3.720.75(120.2520.253)24.97kN/m 活载 2.001.8(120.2520.253)26.41kN/m

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2.000.75(120.2520.253)22.67kN/m

C-D轴梁所受均布荷载

屋面：恒载=梁重+板传荷载 =3.12+19.22 =22.34kN/m

活载=板传荷载 =6.41kN/m

恒载=梁重+板传荷载 =3.12+8.01

=11.13kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m

楼面：恒载=梁重+墙重+板传荷载

=3.12+13.60+11.92 =28.64kN/m 活载=板传荷载 =6.41kN/m 恒载=梁重+墙重+板传荷载 =3.12+14.36+4.97 =22.45kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m

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D轴外悬挑梁等同于A轴外悬挑梁

集中力：

屋面：恒载 6.00.75(120.2520.253)1.863.621.12kN

 活载 2.00.75(120.2520.253)3.64.82kN

楼面：恒载 3.220.75(120.2520.253)1.863.633.627.50kN

 活载 2.00.75(120.2520.253)3.64.82kN

板传荷载

5屋面：恒载 6.00.7525.63kN/m

85 活载 2.00.7521.88kN/m

85楼面：恒载 3.220.7523.02kN/m

85 活载 2.00.7521.88kN/m

8

外挑梁所受均布荷载

屋面：恒载=梁自重+板传荷载

=1.86+5.63 =7.49kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/m

楼面：恒载=梁自重+墙重+板传荷载

=1.86+14.62+3.22 =19.7kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/m

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A轴柱纵向集中荷载计算

顶层柱： 女儿墙自重（做法:墙高1100mm,100mm的混凝土压顶）

0.241.118kN/m325kN/m30.10.241.220.240.5kN/m2

6.67kN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载

6.673.63.123.60.5(4.016.75)3.672.42kN

活载=板传荷载

3.68kN/m3.6

13.25kN

标准层柱：恒载=墙重+梁重+板传荷载

7.39(3.60.5)3.12(3.60.5)6.373.6

55.51kN活载=板传荷载

3.68kN/m3.6

13.25kN

基础顶面：恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重

11.73kN/m(3.60.5)3.12(3.60.5) 36.3611.16

47.52kN

B轴柱纵向集中荷载的计算

顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载

3.12(3.60.5)47.82

57.49kN 活载=板传荷载 =14.70kN

标准层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载+墙重传荷载

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3.12(3.60.5)70.59

80.26kN 活载=板传荷载 =14.70kN

基础顶面：恒载=底层内墙自重+基础梁自重

13.99(3.60.5)3.12(3.60.5)

53.04kNC轴柱纵向集中荷载等同于B轴柱纵向集中荷载

顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载

3.12(3.60.5)47.82

57.49kN 活载=板传荷载 =14.70kN

标准层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载+墙重传荷载

3.12(3.60.5)70.59

80.26kN 活载=板传荷载 =14.70kN

基础顶面：恒载=底层内墙自重+基础梁自重

13.99(3.60.5)3.12(3.60.5)

53.04kND轴柱纵向集中荷载顶层与标准层等同于A轴柱纵向集中荷载

顶层柱： 女儿墙自重（做法:墙高1100mm,100mm的混凝土压顶）

0.241.118kN/m325kN/m30.10.241.220.240.5kN/m2

6.67kN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载

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6.673.63.123.60.5(4.016.75)3.672.42kN

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活载=板传荷载

3.68kN/m3.6

13.25kN

标准层柱：恒载=墙重+梁重+板传荷载

7.39(3.60.5)3.12(3.60.5)6.373.6

55.51kN活载=板传荷载

3.68kN/m3.6

13.25kN

基础顶面：恒载=外纵墙自重+地基梁自重

9.50(3.60.5)3.123.60.5 39.12kN

3.3风荷载计算

为了简化计算，作用在外墙的风荷载可近似用作用在屋面的梁和楼面梁处的等效集中荷载代替。

W00.35kN/m2 s1.3 WKZSZW0 Z1Z ZZ 1.21 0.48 B=3.6 h地面粗糙程度为B类 计算过程见表3-3-1

表3-3-1 集中风荷载标准值 离地高h B s W0(kN/m) z z 度/m 16.95 1.25 1.46 1.3 0.35 3.6 1.65 13.65 1.14 1.41 1.3 0.35 3.6 3.3 10.35 1.14 1.31 1.3 0.35 3.6 3.3 7.05 1 1.24 1.3 0.35 3.6 3.3 3.75 1 1.13 1.3 0.35 3.6 3.52

ZWK/kN 4.93 8.69 8.07 6.70 6.52 精品文档

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风荷载下的位移验算

横向2-5层D值的计算

表3-3-2 横向2-5层D值的计算 构件名称 iA轴柱 ib2ic ci DCic12kN/m 2h23.9104kN.m0.83 424.710kN.m210.83.9104kN.m3.13 24.7104kN.m210.83.9104kN.m3.13 24.7104kN.m23.9104kN.m0.83 424.710kN.m2i0.293 15175 B轴柱 0.610 31592 C轴柱 0.610 31592 D轴柱 0.293 15175

表3-3-3 横向底层D值的计算 构件名称 D1517531592315921517593534kN/m

ibic4iA轴柱 c0.5i2i0.52  DCic12kN/m 2h3.910kN.m1.12 43.510kN.m(3.910.8)104kN.m4.23 43.510kN.m(3.910.8)104kN.m4.23 3.5104kN.m3.9104kN.m1.12 3.5104kN.m11102 B轴柱 0.76 16226 C轴柱 0.76 16226 D轴柱 0.52 11102

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D1110216226162261110254656kN/m

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风荷载作用下框架侧移计算

j层侧移 ujuj 顶点侧移 uuj

j1jni1表3-3-4 风荷载作用下框架侧移计算 层次 5 4 3 2 1 wj/kN j/kN 4.93 13.62 21.69 28.39 34.91 D/kN/m 93534 93534 93534 93534 54656 uj/m uj/h 4.93 8.69 8.07 6.70 6.52 0.00005 0.00015 0.0002 0.0003 0.0006 1/66225 1/22026 1/16502 1/11001 1/7463 uuj0.001m3

侧移验算

层间侧移最大值：1/7463<1/550(满足要求)

框架在竖向荷载作用下的受荷载总图如下图（图中数值均为标准值）

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竖向荷载总图

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第四章 内力计算

4.1 内力分析

为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况

（1） 恒载作用在各跨 （2） 活载作用在各跨

用弯矩二次分配法进行框架弯矩计算

计算简图 弯矩图

固端弯矩：FQABqlql FQAB 22 计算简图 弯矩图

固端弯矩：FQAB

Fpa2l2aFPb2l2a FQAB 33ll

计算简图 弯矩图

固端弯矩：FQAB

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qa3qa32332l2laa FQAB32la

2l2l精品文档

恒载作用下二次弯矩分配

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活荷载作用下的二次弯矩分配

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恒载弯矩图

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活载弯矩图

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恒载剪力图

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活载剪力图

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恒载轴力图

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活载轴力图

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风荷载下的框架内力图

A轴框架柱的反弯点位置 层号 5 4 3 2 1

B轴框架柱的反弯点位置 层号 5 4 3 2 1 层号 5 4 3 2 1 层号 5 4 3 2 1 精品文档

Vi/kN Vi/kN h/m 3.3 3.3 3.3 3.3 4.45 i 0.83 0.83 0.83 0.83 1.12 y0 0.32 0.40 0.45 0.50 0.65 y1 0 0 0 0 0 y2 0 0 0 0 0 y3 0 0 0 -0.05 0 y 0.32 0.40 0.45 0.45 0.65 yh/m 1.06 0.32 1.48 1.48 2.89 h/m 3.3 3.3 3.3 3.3 4.45 i 3.13 3.13 3.13 3.13 4.23 y0 0.45 0.46 0.50 0.50 0.55 y1 0 0 0 0 0 y2 0 0 0 0 0 y3 0 0 0 -0.05 0 y 0.45 0.46 0.50 0.45 0.55 yh/m 1.48 1.52 1.65 1.48 2.34 风荷载作用下A轴框架柱剪力和弯矩计算

Dim/D Dim(kN/m) Vim/kN yh/m D(kN/m) 93534 93534 93534 93534 54656 15175 15175 15175 15175 11102 0.162 0.162 0.162 0.162 0.203 0.80 2.21 3.51 4.60 7.09 1.06 0.32 1.48 1.48 2.89 Mc上/kN.m Mc下/kN.m 4.93 13.62 21.69 28.39 34.91 1.80 4.38 6.37 8.35 11.04 0.84 2.92 5.21 6.83 20.51 风荷载作用下B轴框架柱剪力和弯矩计算

Dim(kN/m) Dim/D Vim/kN yh/m D(kN/m) 93534 93534 93534 93534 54656 15175 15175 15175 15175 11102 0.338 0.338 0.338 0.338 0.297 1.67 4.60 7.33 9.60 10.37 1.48 1.52 1.65 1.48 2.34 Mc上/kN.m Mc下/kN.m 4.93 13.62 21.69 28.39 34.91 3.03 8.20 12.05 17.42 20.77 2.48 6.98 12.05 14.26 25.38 精品文档

风荷载弯矩图

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风荷载剪力图

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风荷载轴力图

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1.1 荷载、内力最不利组合方法

1、框架上竖向活载采用满载法

支座处内力：直接按满载法计算的内力进行组合；

梁的跨中弯矩：按满载法计算的值考虑乘以1.1～1.2的系数予以增大，使采用值更接近最不利荷载情况下的内力。

2、控制截面最不利内力类型

梁跨中截面：Mmax及相应的V（正截面设计）

梁支座截面：Mmax及相应的V（正截面设计）； Vmax及相应的M（ 斜截面设计）

柱顶截面：Mmax及相应的N、V 柱底截面：Nmax及相应的M、V； Vmax及相应的M、N（可不考虑） 3、当永久荷载起控制作用时，仅考虑楼面活荷载效应参与组合，风荷载不参与组合

G1.35，cQ0.7，cW0，S1.35SGK1.40.7SQK

4、当可变荷载效应起控制作用，而风荷载作为主要可变荷载、楼面活荷载作为次要可变荷载时：

G1.2，cQ0.7，cW1.0，S1.2SGK1.40.7SQK1.41.0SWK 5、可变荷载效应起控制作用，而楼面活荷载作为主要可变荷载、风荷载作为次要可变荷载时：

G1.2，cQ1.0，cW0.6，S1.2SGK1.41.0SQK1.40.6SWK 6、基础：Nmax对应的标准组合。

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内力组合表

用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB） 层 恒载 活载 左风 右风 Mmax及相应的V Mmin及相应的V Vmax及相应的M 1 左 M -87.30 5 V 85.39 中 M 70.77 V 2 23.36 3 1.80 4 -1.80 组合项目 值 组合项目 值 组合项目 1.421.40.641.21值 -138.98 1.421.40.641.21-138.98 29.52 42.78 -0.39 0.5 0.39 -0.5 144.12 1.431.40.621.21144.12 1.421.40.63145.21.213 右 M -106.94 V -96.36 -28.98 -25.48 -25.48 -0.8 0.39 17.87 0.8 -0.39 -17.87 -169.57 1.421.40.631.21-152.0 -169.57 -152.0 -201.13 1 V 114.08 中 M 97.43 V 29.37 41.79 -5.36 0.18 5.36 -0.18 左 M -125.95 -201.13 1.441.40.721.21 1.441.40.621.21 173.18 1.431.40.721.21173.18 1.431.40.72158.11.212 右 M -146.17 V -139.58 -29.47 -25.50 -17.52 -5.36 17.52 5.36 -288.81 1.431.40.721.21-199.99 -288.81 -199.99 精品文档

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用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB）

层 恒载 活载 Mmax及相应的V Mmin及相应的V Vmax及相应的M 1 5 左 M -87.30 2 23.36 组合项目 值 组合项目 值 组合项目 值 1.3511.40.72-140.75 1.3511.40.72-140.75 V 85.39 29.52 42.78 1.3511.40.72 37.46 144.21 144.21 中 M 70.77 1.3511.40.72 V 右 M -106.94 -28.98 1.3511.40.72-172.77 -172.77 V -96.36 -25.48 1.3511.40.72-155.31 1.3511.40.72-155.31 1 左 M -125.95 -25.48 -195.0 -195.0 1.3511.40.72 V 114.08 29.37 182.78 182.78 97.43 41.79 172.48 中 M V 右 M -146.17 -29.47 1.3511.40.72-226.23 1.3511.40.72-226.23 V -139.58 -25.50 -213.42 -213.42 精品文档

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用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC）

层 恒载 活载 左风 右风 Mmax及相应的V Mmin的V 及相应Vmax及相应的M 1 2 3 4 -2.23 组合项目 值 组合项目 值 组合项目 值 左 M -55.69 -15.94 2.23 . 5 V 14.54 3.6 1.56 中 M 46.96 V 13.78 0 1.42-91.01.40.641 1.21-91.01 1.421.40.641.214.56 0 23.8 23.8 1.421.40.6375.64 1.21 右 M -55.69 -15.94 -2.23 2.23 V -14.54 -3.6 -1.56 1.56 -17.52 1.42-91.01.40.631 1.21-23.8 -91.01 1.431.40.621.21-23.8 左 M -59.7 1 V 12.42 中 M 52.25 V 4.5 10.5 -14.6 0 14.6 0 -12.66 17.52 1.44-106.1.40.728 1.21 -106.8 1.441.40.621.21 39.12 39.12 1.431.40.7272.95 1.21右 M -59.7 -12.66 -17.52 17.52 14.6 V -12.42 -4.5 -14.6 -106.1.431.40.728 1.21-39.1-106.8 1.431.40.721.21-39.12 精品文档

2 精品文档 层 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC） Mmax及相应的V Mmin及相应的V Vmax及相应的M 恒载 活载 1 5 左 M -55.69 2 -15.94 组合项目 值 组合项目 值 组合项目 值 1.3511.40.72-90.80 1.3511.40.72-90.80 23.13 23.13 V 14.54 3.6 1.3511.40.72 76.9 中 M 46.96 13.78 1.3511.40.72 V 右 M -55.69 -15.94 1.3511.40.72-90.8 -90.8 V -14.54 -3.6 1.3511.40.72-23.13 1.3511.40.72-23.13 1 左 M -59.7 -12.66 -93.0 -93.0 V 12.42 4.5 21.18 21.18 1.3511.40.72 中 M 52.25 10.5 80.83 1.3511.40.72 V 右 M -59.7 -12.66 1.3511.40.72-93.0 -93.0 V -12.42 -4.5 -21.18 -21.18 精品文档

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用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合(悬挑梁) 层 恒载 活载 Mmax及相应的V 组合项目 值 Mmin及相应的V 组合项目 值 Vmax及相应的M 组合项目 值 （1） 5 末端 1 末端 M V M V 40.13 32.37 63.41 57.05 （2） 9.35 7.64 9.35 7.64 1.421.21 61.25 49.42 1.421.21 61.25 49.42 1.421.21 61.25 49.42 1.421.21 89.18 79.16 1.421.21 89.18 79.16 1.421.21 89.18 79.16

用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合(悬挑梁)

层 恒载 活载 Mmax及相应的V 值 63.34 51.05 94.76 77.51 Mmin及相应的V 组合项目 值 63.34 51.05 94.76 77.51 Vmax及相应的M 组合项目 值 63.34 51.05 94.76 77.51 （1） （2） 组合项目 5 末端 M 40.13 V 32.37 9.35 7.64 9.35 7.64 1.351 1.40.721.351 1.40.721.351 1.40.721.351 1.40.721.351 1.40.72 1 末端 M 63.41 V 57.05 1.351 1.40.72 精品文档

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用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表(B轴柱) 层 恒载 活载 左风 右风 MmaxM,V 及相应的Mmin组合项目 及相应Mmax及相应的N,V 组合项目 值 的M,V 值 值 1 3 N 673.42 上 M -50.76 2 -9.84 3 12.05 4 -12.05 组合项目 -75.85 1.421.40.641.211.431.21-44.04 1.43 1.21-44.04 800.98 800.98 133.08 -5.08 5.08 998.68 下 M 50.6 9.81 -12.05 12.05 84.57 1.421.40.641.211.431.21-43.85 1.43 1.21-43.85 825.75 825.75 N 694.05 133.08 -5.08 5.08 1023.44 V -30.21 -5.96 7.33 -7.33 -50.74 -25.98 -25.98 1 上 M -30.04 -5.86 20.77 -20.77 -61.69 1.421.40.641.211.431.21-6.96 1401.76 1.431.211.431.211.40.72-11.88 N 1178.92 222.4 -9.24 9.24 1733.82 1733.82 下 M 15.02 2.93 -25.38 25.38 43.45 1.421.40.641.21-17.51 1435.14 1.431.211.40.72-15.05 N 1206.73 222.4 -9.24 9.24 1767.2 1767.2 V -10.61 -2.07 10.37 -10.37 -24.33 1.79 -0.05 精品文档

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用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表(B轴柱)

层 恒载 活载 Mmax及相应的M,V 组合项目 值 MminM,V 及相应的MmaxN,V 及相应的1 3 N 673.42 上 M -50.76 2 -9.84 组合项目 值 组合项目 值 1.3511.40.72-76.78 1.351 -68.52 -68.52 1.351 133.08 1039.54 909.12 909.12 下 M 50.6 9.81 1.3511.40.7277.92 N 694.05 133.08 1069.39 68.31 1.351 68.31 936.97 1.351 936.97 V -30.21 -5.96 -46.29 -40.78 -40.78 1 上 M -30.04 -5.86 1.3511.40.72-46.29 -40.45 1.351 1.3511.40.72-46.29 N 1178.92 222.4 1809.49 1591.54 1809.49 下 M 15.02 2.93 23.14 1.3511.40.72 20.27 N 1206.73 222.4 1847.03 1.351 1.3511.40.7223.14 1629.08 1847.03 V -10.61 -2.07 12.29 14.32 12.29 精品文档

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用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表(A轴柱)

层 恒载 活载 左风 右风 Mmax及相应的M,V Mmin及相应的M,V 组合项目 值 组合项目 值 Mmax及相应的N,V 组合项目 值 1 3 N 685.46 上 M 33.96 2 8.78 3 6.37 4 -6.37 47.69 1.421.40.641.211.431.2149.03 1.43 1.2149.03 815.47 815.47 150.87 -4.84 4.84 1037.53 下 M -33.51 8.37 -5.21 5.21 -24.11 1.421.40.641.211.431.21-47.5 1.43 1.21-47.5 840.53 840.53 N 706.09 150.87 -4.84 4.84 1062.59 V 20.45 5.2 3.51 -3.51 28.87 29.54 29.54 1 上 M 21.17 -5.4 11.04 -11.04 8.57 1.421.40.641.211.431.2140.85 1396.04 1.43 1.211.40.7236.31 N 1180.28 251.47 -14.49 14.49 1780.56 1607.27 -43.68 下 M -10.59 -2.7 -20.51 20.51 0.74 1.421.40.641.211.431.21-41.42 1427.57 1.43 1.211.40.72N 1206.84 251.47 -14.49 14.49 1812 .57 1639.14 V 7.48 1.91 7.09 -7.09 5.69 18.89 20.49 精品文档

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用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表(A轴柱)

层 恒载 活载 Mmax及相应的M,V 组合项目 值 MminM,V 及相应的MmaxN,V 及相应的1 3 N 685.46 上 M 33.96 2 8.78 组合项目 值 组合项目 值 1.3511.40.7254.44 150.87 1073.22 1.351 45.84 45.84 925.37 1.351 925.37 下 M -33.51 8.37 1.3511.40.72-37.02 N 706.09 150.87 1101.07 -45.23 1.351 953.22 -45.23 1.351 953.22 V 20.45 5.2 32.69 27.60 27.60 1 上 M 21.17 -5.4 1.3511.40.7223.29 28.58 N 1180.28 251.47 1839.81 1.351 1.3511.40.7223.29 1593.37 1839.81 下 M -10.59 -2.7 N 1206.84 251.47 1.3511.40.72-16.95 1875.67 -14.30 1.351 1629.23 1.3511.40.72-16.95 1875.67 V 7.48 1.91 11.97 10.10 11.97

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框架柱截面设计

A柱：

轴压比验算

底层柱：Nmax1875.67kN

3 轴压比：kN/fcAc1875.6710N/14.35005000.521.05

满足要求

截面尺寸复核

取h0500mm35mm465mm Vmax20.49kN

因为h0/b465mm/500mm0.934 所以

0.25cfcbh00.251.014.3N/mm2500mm500mm89.37kN20.49kN

满足要求 正截面

柱底：Nbfcbh0b14.3N/mm500mm465mm0.551828.61kN NNB 为小偏压，选用M大，N大的组合 最不利组合 e02M16.95kN.m

N1875.67kNM16.95kN1039.04mm N1875.67kN20mm eamax20mm

500mm/3016.7mm eie0ea9.04mm20mm29.04mm

0.5fcA0.514.3N/mm25002mm20.953 13N1875.6710N 因为l0/h4.45m/0.5m8.915 所以21.0

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2211l04450mm11210.951.0

1400ei/h0h140019.04/465500mm1.83 eeih500mma1.8329.04mm35mm268.14mm 22N1875.67103 0.56b

fcbh014.3500465 AsAs'Ne1fcbh010.50 ''fyh0s 按构造配筋，由于纵向受力受力钢筋采用HRB335，最小配筋率 min0.6%

As,minAs,min0.6%500mm/2625mm

2' 实配416As804mmAs

'2

3层最不利组合 M49.03kN.m

N815.47kNM49.03kN10360.45mm N815.47kN e020mm eamax20mm

500mm/3016.7mm eie0ea60.45mm20mm80.45mm

0.5fcA0.514.3N/mm25002mm22.191 取11.0 13N815.4710N 因为l0/h4.45m/0.5m8.915 所以21.0

11l03300mm11211.01.0

1400ei/h0h140080.45/465500mm1.33 eei22h500mma1.3380.45mm35mm321.99mm 22 NNb 为大偏压

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N815.47103 0.24b

fcbh014.3500465 AsAs'Ne1fcbh010.50 ''fyh0s 按构造配筋，由于纵向受力受力钢筋采用HRB335，最小配筋率 min0.6%

'2 As,minAs,min0.6%500mm/2625mm 2' 实配416As804mmAs



斜截面受剪承载力计算

M43.50kN.m1层最不利组合N1639.14kN

V20.49kN因为剪跨比Hh/2h03.85/20.4654.133 所以3

22因为0.3fcA0.314.3N/mm500mm1072.5kNN 所以N=1072.5kN

AsvSV1.75fbh0.07N1t00

fyvh0按构造配箍 取双支箍28@200

M47.50kN.m 1层最不利组合N840.53kN

V29.45kN因为剪跨比Hh/2h02.7/20.4652.903 所以2.9

22因为0.3fcA0.314.3N/mm500mm1072.5kNN 所以N=840.53kN

AsvSV1.75fbh0.07N1t00

fyvh0按构造配箍 取双支箍28@200 精品文档

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B柱：

轴压比验算

底层柱：Nmax1847.03kN

3 轴压比：kN/fcAc1847.0310N/14.35005000.521.05

满足要求

截面尺寸复核

取h0500mm35mm465mm Vmax24.33kN

因为h0/b465mm/500mm0.934 所以

0.25cfcbh00.251.014.3N/mm2500mm500mm89.37kN24.33kN

满足要求 正截面

柱底：Nbfcbh0b14.3N/mm500mm465mm0.551828.61kN NNb 为小偏压，选用M大，N大的组合 最不利组合 e02M23.14kN.m

N1847.03kNM23.14kN10312.5mm N1847.03kN eamax20mm20mm

500mm/3016.7mm eie0ea12.5mm20mm32.5mm

0.5fcA0.514.3N/mm25002mm20.968 1N1847.03103N 因为l0/h4.45m/0.5m8.915 所以21.0

11l04450mm11120.9681.0

1400ei/h0h140032.5/465500mm1.78 eei22h500mma1.7832.5mm35mm272.85mm 22精品文档

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N1847.03103 0.555b0.5

fcbh014.3500465 AsAs'Ne1fcbh010.50 ''fyh0s 按构造配筋，由于纵向受力受力钢筋采用HRB335，最小配筋率 min0.6%

'2 As,minAs,min0.6%500mm/2625mm 2' 实配416As804mmAs



3层最不利组合 M75.85kN.m

N998.68kNM75.85kN10375.75mm N998.68kN e0 eamax20mm20mm

500mm/3016.7mm eie0ea75.75mm20mm95.75mm

0.5fcA0.514.3N/mm25002mm21.791 取11.0 13N998.6810N 因为l0/h3.30m/0.5m6.615 所以21.0

11l03300mm11211.01.0

1400ei/h0h140095.75/465500mm1.15 eei22h500mma1.1595.75mm35mm325.11mm 22 NNb 为大偏压

N998.68103 0.30b

fcbh014.3500465 AsAs'Ne1fcbh010.50

fy'h0s'精品文档

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按构造配筋，由于纵向受力受力钢筋采用HRB335，最小配筋率 min0.6%

'2 As,minAs,min0.6%500mm/2625mm 2' 实配416As804mmAs



斜截面受剪承载力计算

M43.43kN.m1层最不利组合N1767.2kN

V24.33kN因为剪跨比Hh/2h03.85/20.4654.133 所以3

22因为0.3fcA0.314.3N/mm500mm1072.5kNN 所以N=1072.5kN

AsvSV1.75fbh0.07N1t00

fyvh0按构造配箍 取双支箍28@200

M84.57kN.m 1层最不利组合N1023.44kN

V50.74kN因为剪跨比Hh/2h02.7/20.4652.903 所以2.9

22因为0.3fcA0.314.3N/mm500mm1072.5kNN 所以N=1023.44kN

AsvSV1.75fbh0.07N1t00

fyvh0按构造配箍 取双支箍28@200

裂缝宽度检验

A柱：

1层：

e09.040.0190.55 可不验算裂缝宽度 h0465精品文档

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3层：B柱：

1层：

e060.450.130.55 可不验算裂缝宽度 h0465e012.50.0260.55 可不验算裂缝宽度 h0465e075.950.1630.55 可不验算裂缝宽度 h0465 3层：

框架梁正截面配筋计算

层 计算公式 悬挑梁 支座左截面 梁AB 跨中截面 支座右截面 支座左截面 梁BC 跨中截面 支座右截面 145.23 0.159 0.174 935.91 288 -172.77 0.19 0.212 1140.31 288 -91.01 0.1 0.106 570.15 288 76.9 0.084 0.088 473.33 288 -91.01 0.106 0.106 570.15 288 5 M/(kN/m) M 1fcbh0263.34 0.166 0.183 635.88 2-140.75 0.154 0.168 903.64 288 s112s As1fcbh0 fyAmin/mm 192 实配钢筋/mm 23B20 3B20 3B14 3B20 3B20 3B14 3B20

1 M/(kN/m) M 1fcbh0294.76 0.249 0.292 1014.64 192 -201.13 0.221 0.253 1360.84 288 172.48 0.189 0.211 1134.93 288 -288.81 0.317 0.395 2124.63 288 -106.8 0.117 0.125 672.35 288 80.83 0.089 0.093 500.23 288 -106.8 0.117 0.125 672.35 288 s112s As1fcbh0 fyAmin/mm2 实配钢筋/mm 23B20 3B20 3B14 3B20 3B20 3B14 3B20 精品文档

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框架梁斜截面配筋计算 层 5 Vb/(kN) 悬挑梁 1 79.16 260.61 5 51.05 260.61 梁AB 1 213.42 403.41 5 23.8 155.31 403.41 梁BC 1 39.12 403.41 （>Vb） <0 0.25cfcbh0/kN 403.41 （>Vb） <0 （>Vb） （>Vb） （>Vb） （>Vb） <0 <0 <0 <0 Asv(Vb0.7ftbh0)s1.25fyvh0 实配钢筋

28@20028@20028@20028@20028@20028@200

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楼梯的计算

梁式楼梯结构布置图

楼梯的剖面图

本宿舍所有的楼梯均采用梁式梯，使用的活荷载为2.5kN/mm，踏步面采用30mm

22厚的水磨石，地面20厚混合砂浆抹灰层，采用C30，fc14.3N/mm,ft1.43N/mm

2梁中纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，fy300N/mm，其余钢筋采用HRB235级钢精品文档

2精品文档

筋，fy210N/mm2。

踏步板（TB-1）计算

踏步尺寸：270mm165mm,斜板厚度t=40mm cos(270mm)2165mm20.853

则截面平均高度为： 恒载：

165mm40mm130mm 20.8532 踏步板自重： 1.20.12m0.27m25kN/m0.972kN/m 踏步面层重： 1.2(0.27m0.165m)0.65kN/m0.34kN/m 踏步抹灰重： 1.20.02m0.335m17kN/m0.14kN/m 合计 g=1.45kN/

使用活载： q1.40.3m2.5kN/m1.05kN/m 合计 g+q=2.5kN/m

内力计算：

斜梁截面尺寸选用150mm300mm，则踏步板计算跨度为 l01.63m 踏步板跨中弯矩：

222M1gql0212.51.6320.830kN/m 88(3) 截面承载力计算

bh270mm130mm

h0has130mm20mm110mm

M0.830106N.mmas0.018 2221bh0fc1270mm110mm14.3N/mm21120.018

Asbh01fcfy0.018270mm110mm9.6N/mm224.43mm22210N/mm

minbh0.015270mm130mm52.65mm2故踏步应按构造配筋，每踏步采用28(As101mm)

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取踏步内斜板分布钢筋8@300mm

楼梯斜梁(TL-1)计算

(1) 荷载：

踏步板荷载

111.63m2.5kN/m6.80kN/m 20.33斜梁自重 1.2(0.30m0.04m)25kN/m0.15斜梁抹灰 1.2(0.30m0.04m)25kN/m0.02311.37kN/m 0.85310.13kN/m 0.853合计 g+q=8.30kN/m (2) 内力计算

取平台梁截面尺寸bh200mm400mm，斜梁水平方向的计算跨度为：

l02.430.22.63m

斜梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为：

11M(gq)l028.302.6327.18kN.m

8811V(gq)lncos8.302.630.8538.60kN

22

(3) 承载力计算

斜梁按T形截面进行配筋计算，取h0has30035265mm 翼缘有效宽度bf按倒L形截面计算

'b'fl/62630/6438mm

b'fbs0/2150mm1330mm/2815mm

若翼缘高度考虑hf/h040mm/265mm0.1510.10 取bf438mm

首先按第一类T形截面进行计算：

''M7.18106N.mmas0.016

1bh02fc1438mm2652mm214.3N/mm2112s0.016h'fh040mm0.15

265mm精品文档

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结构确为第一类T形截面，故

Asbh0'f1fcfy0.024438mm265mm14.3N/mm22132.78mm2300N/mm

minbh0.015150mm300mm67.5mm22故选用212(As226mm)

0.7bh0ft0.71502651.4330.61103N8.60kN

故可选用构造配筋置配筋，选用双肢箍8@200mm,ssmax200mm

平台板计算

荷载：恒载计算

大理石面层 0.030.65kN/m1.20.024kN/m 30厚1:3干硬性水泥砂浆 1.16kN/m (面上20厚素水泥板自重)

结合层：80mm厚现浇钢筋板抹灰层 0.825kN/m2kN/m 20厚混合砂浆抹灰 0.02m17kN/m0.34kN/m 恒载标准值 gk3.52kN/m 恒载设计值 g0l1.23.524.23kN/m 活载标准值 qk2.5kN/m 活载设计值 g0l1.42.53.5kN/m 总合计 golqol7.73kN/m

内力计算

2220.20.121.61m 22112 跨中弯矩：M(golqol)lo7.731.611.612.50kN.m

88 计算跨度：lo1.65 配筋计算

M2.50106N.mm as 0.0232221bh0fc11000mm95mm11.9N/mm2精品文档

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1120.023b

Asbh01fcfy0.0231000mm95mm11.9N/mm286.67mm2 2300N/mm受力筋选用8@200(As252mm2)

平台梁计算

荷载计算：

(取1m宽板计算)

2.4310.08kN/m 21.61 平台板传来荷载 7.73(0.1)7.00kN/m

2 梯段板传来荷载 8.30 梁自重 1.2(0.40.1)25kN/m1.8kN/m

内力计算：

跨度计算：lo1.053.163.32m

3121qlo18.83.323.322.50kN.m 88121 剪力设计值：Vqlo18.83.1629.70kN

22 弯矩设计值：M

配筋计算

纵向钢筋(截面按倒L形计算) b'fb5h'f200540400mm ho40035365mm

经计算属第一类T形截面，采用HRB335级钢筋

M25.9106N.mm as0.034 2221bh0fc1400mm365mm114.3N/mm21120.035b

Asbh01fcfy0.035400mm365mm14.3N/mm22 243.58mm2300N/mm受力筋选用210212(As383mm2)

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箍筋计算 尺寸计算

h3651.834 属一般 b20023 0.25bh0fc0.2520036514.3N/mm260.9710N29.7kN 23 0.7bh0ft0.720036514.3N/mm73.0710N29.7kN

故可按构造配箍选用双肢箍28@200

梁式楼梯踏步板及斜梁的配筋图

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板的计算

（1） 荷载计算： 恒载

瓷砖地面(包括水泥砂浆打底) 0.55kN/m 120厚钢筋混凝土板 0.12m25kN/m3kN/m 10厚混凝砂浆抹灰 0.01m17kN/m0.17kN/m

2合计 gk3.72kN/m

23232活载qk

g3.721.24.46kN/m

2g'(gq)/2(4.462.8)/25.86kN/m2 q1.42.02.80kN/m2 q'q/22.8/21.4kN/m2 pg'q'7.26kN/m2

内力计算

lox3.60.243.36m loy4.50.244.26m n总弯矩

Mx(loylox3.36)4.26mx3.42mx 44lox4.2611.27 取0.622,2 loy3.36n33 Myloxmx3.360.62mx

44''' MxMxloymx24.26mx

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''' MyMyloxmx23.36mx

由于区格板四周与梁连接，内力折减系数为0.8

2plox(3loylox) 2Mx2MyMMMM12'x'y''x''y0.87.263.362(34.263.36) 23.4221.568.5224.162

12 mx1.76kN.m

mymx0.621.761.09kN.m

' mx2mx3.52kN.m

mymy2my2.18kN.m

取截面有效高度hox80mm,hoy70mm 即可近似 按As'''m计算

0.95fyho X方向跨中截面钢筋

mx1.76106N.mm As110.2mm2 20.95fyho0.95210N/mm80mm X方向支座钢筋

mx3.52106N.mm2 As 220.4mm20.95fyho0.95210N/mm80mm Y方向跨中截面钢筋

1.09106N.mm As68.3mm2 20.95fyho0.95210N/mm80mm Y方向支座钢筋

my2.18106N.mm As136.6mm2 20.95fyho0.95210N/mm80mm2 最终按8@200(As252mm)配置双向及支座处钢筋

my

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基础设计计算

根据地质勘察资料，确定第五层碎石为桩尖持力层，采用圆形桩，直径为500mm， 为21.55m,桩打入持力层1.5m,承台埋深650mm，承台高1.2m。

确定单桩竖向承载力标准值Quk

QukQskQpk0.53.14(11.95168251.5100)0.25210000 1.57541.2625

1474.68kN 按规定sa3d，取sa3d1500mm，查表得sp0.93,sp1.65 估算基桩竖向承载力设计值R为

spQuk R831.8kN

sp 桩基承台和承台以上土自重设计值： G2.52.52.07520259.37kN 初估桩数为n1.1(FG)1.1(1875.67259.37)2.8根

12831.18 取桩数n=4 桩的平面布置图

桩的布置图及承台的钢筋配置图

承台尺寸2500mm2500mm,高度1.2m,由n>3,要考虑群桩效应，确定单桩承载力设 精品文档

精品文档 计值R。

ie 由sa/d3,Bc/l0.12 查表可得c0.11,c0.63 i2e2 由Ae2.02.04m,Ac2.52.56.25m

eAci42.25eAc cc0.110.630.30

AcAc6.256.25ic RQckspcQuk1474.684526.250.930.30883.52kN cn1.61.64基桩承载力验算

NmaxFGMyxmax(16.9511.971.2)1875.67259.3722 N40.754xiFG533.76kNR831.18kN n544.2kN Nmax1.2R，且N 承台计算：承台底垫有40mm混凝土垫层，钢筋保护层为30mm a桩：NaFMxmax1875.6710.44458.47kN nxi24FMxmax1875.6710.44479.36kN 2nxi4 b桩：Nb(1) 承台受弯计算

截面

MI(458.41479.36)0.5468.89kN.m

截面

MII(479.36479.36)0.5479.36kN.m

MI468.89106AsI1550.56mm2

0.9fyho0.930011202实配钢筋1612(As1808mm)

MII479.36106AsII1585.19mm2

0.9fyho0.930011202实配钢筋1612(As1808mm)

承台冲切计算 精品文档

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柱对承台的冲切：

冲切力Fl1875.67kN,ho(1.20.50.03)1.12m

0.250.250.22 y0.22 1.121.120.720.72 ox1.7 oy1.7

0.220.20.220.2

x2 采用C30，ft1.43N/mm

2fthooxbcayoyhcax3 21.431.12101.70.50.251.70.50.25

8168.16kNoFl1875.67kN 满足要求

桩对承台的冲切(角桩冲切)，按下列计算

oFlftho1xc2x0.22,y0.22c1c20.75yxc1y122 

0.480.481x1.14,1y1.140.220.20.220.20.250.251.431031.121.140.751.140.75 22 3195.2kNoNc458.47kN 故满足要求 承台受剪计算

32 fc14.310kN/m

截面

0.250.120.223,0.2291.120.2230.33 ftbho0.22914.3101.122.5

9169.16kNoV948.25kN 满足要求 截面

0.250.120.223,0.2291.120.2230.33 ftbho0.22914.3101.122.5

9169.16kNoV958.72kN精品文档

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