水吸收氨填料塔课程设计

目录

1、概述 ..................................................................................................................................................................2 1、1吸收技术概况 ..................................................................................................................................................... 2 1、2填料塔概况 ........................................................................................................................................................... 3 1、3设计方案简介 ..................................................................................................................................................... 4 2、工艺计算 ........................................................................................................................................................7 2、1基础物性数据 ..................................................................................................................................................... 7

2.1.1液相数据 ............................................................................................................................................................ 7 2.1.2气相数据 ............................................................................................................................................................ 7 2.1.3气液相平衡数据 ........................................................................................................................................... 8 2.1.4物料衡算 ............................................................................................................................................................ 8 2.2填料塔的工艺尺寸的计算 ........................................................................................................................... 14

2.2.1塔径的计算 ................................................................................................................................................... 14 2.2.2填料层高度计算 ........................................................................................................................................ 16 2.2.3填料层压降计算 ........................................................................................................................................ 18 2.2.4液体分布器简要设计 ............................................................................................................................. 19 3.辅助设备的计算及选型 ........................................................................................................................... 19 3.1吸收塔的主要接管尺寸的计算 ................................................................................................................ 19 3.2气体进出口压降 ................................................................................................................................................. 20 3.3离心泵的选择与计算 ...................................................................................................................................... 20

页脚

4.设计一览表 .................................................................................................................................................... 21 5.总结 ................................................................................................................................................................... 22

1、概述

1、1吸收技术概况

在化学工业中，经常需要将气体混合物中的各个组分加以分离，其主要目的是回收气体混合物中的有用物质，以制取产品，或除去工艺气体中的有害成分，使气体净化，以便进一步加工处理，或除去工业放空尾气中的有害成分，以免污染空气。吸收操作是气体混合物分离方法之一，它是根据混合物中各组分在某一种溶剂中溶解度不同而达到分离的目的。

氨是化工生产中极为重要的生产原料，但是其强烈的刺激性气味对于人体健康和大气环境都会造成破坏和污染，因此，为了避免化学工业产生的大量的含有氨气的工业尾气直接排入大气而造成空气污染，需要采用一定方法对于工业尾气中的氨气进行吸收，本次化工原理课程设计的目的是根据设计要求采用填料吸收塔吸收的方法来净化含有氨气的工业尾气，使其达到排放标准。设计采用填料塔进行吸收操作是因为填

2

料可以提供巨大的气液传质面积而且填料表面具有良好的湍流状况，从而使吸收过程易于进行，而且，填料塔还具有结构简单、压降低、填料易用耐腐蚀材料制造等优点，从而可以使吸收操作过程节省大量人力和物力。

吸收操作广泛地用于气体混合物的分离，其在工业上的具体应用大致有以下几种：

（1）原料气的净化。为出去原料气中所含的杂质，吸收可说是最常见的方法。就杂质的浓度来说，多数很底，但因为危害大而仍要求高的净化率。例如用水或碱液脱除合成氨原料气中的二氧化碳，用丙酮脱除裂解气中的乙炔等。

（2）有用组分的回收。如从合成氨厂的放空气中用水回收氨；从焦炉煤气中以洗油回收粗苯（包括苯、甲苯、二甲苯等）蒸气和从某写干燥废气中回收有机溶剂蒸气等。

（3）某些产品的制取。将气体中需用的成分以指定的溶剂吸收出来，成为溶液态的产或半成品。如制酸工业中从含盐酸、氮氧化物、三氧化硫的气体制取盐酸、硝酸、硫酸；在甲醇|（乙醇）蒸气经氧化后，用水吸收以制成甲醛（乙醛）半成品等。

（4）废气的治理。很多工业废气中含有二氧化硫、氮氧化物（主要是一氧化氮及二氧化氮）、汞蒸气等有害成分虽然浓度一般很底，但对人体和环境的危害甚大而必须进行治理。这类环境保护问题在我国已愈来愈受重视。选择适当的工艺和溶剂进行吸收，是废气治理中应用教广的方法。

当然，以上目的有时也难于截然分开，如干燥废气中的有机溶剂，能回收下来就很有价值，任其排放则会然大气。 1、2填料塔概况

填料塔的塔身是一直立式圆筒，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式

3

放置在支承板上。

填料的上方安装填料压板，以防被上升气流吹动。液体从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入，经气体分布装置（小直径塔一般不设气体分布装置）分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙，在填料表面上，气液两相密切接触进行传质。填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化，在正常操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。当液体沿填料层向下流动时，有逐渐向塔壁集中的趋势，使得塔壁附近的液流量逐渐增大，这种现象称为壁流。壁

流效应造成气液两相在填料层中分布不均，从而使传质效率下降。因此，当填料层较高时，需要进行分段，中间设置再分布装置。液体再分布装置包括液体收集器和液体再分布器两部分，上层填料流下的液体经液体收集器收集后，送到液体再分布器，经重新分布后喷淋到下层填料上。

该设计填料塔中，氨气和空气混合气体，经由填料塔的下侧进入填料塔中，与从填料塔顶流下的水逆流接触，在填料的作用下进行吸收。经吸收后的混合气体由塔顶排除，吸收了氨气的水由填料塔的下端流出。 1.3设计方案简介

本次设计采用逆流操作：气相自塔低进入由塔顶排出，液相自塔顶进入由塔底排出，即逆流操作。

逆流操作的特点是：传质平均推动力大，传质速率快，分离效率高，吸收剂利用率高。工业生产中多采用逆流操作。

吸收剂的选择：

4

吸收过程是依靠气体溶质在吸收剂中的溶解来实现的，因此，吸收剂性能的优劣，是决定吸收操作效果的关键之一，选择吸收剂时应着重考虑以下几方面：

(1)溶解度 吸收剂对溶质组分的溶解度要大，以提高吸收速率并减少吸收剂的用量。 (2)选择性 吸收剂对溶质组分要有良好的吸收能力，而对混合气体中其他组分不吸收或吸收甚微，否则不能直接实现有效分离。

(3)挥发度要低 操作温度下吸收剂的蒸气压要低，以减少吸收和再生过程中吸收剂的挥发损失。

(4)黏度 吸收剂在操作温度下的黏度越低，其在塔的流动性越好，有助于传质速率和传热速率的提高。

(5)其他 所选用的吸收剂应尽可能满足无毒性、无腐蚀性，不易燃易爆、不发泡、冰点低、价廉易得以及化学性质稳定等要求。

工业常用吸收剂

溶质 氨 氯化氢 二氧化硫 苯蒸汽

塔填料（简称为填料）是填料塔的核心构件，它提供了气、液两相相接触传质与传热的表面，其性能优劣是决定填料塔操作性能的主要因素。填料的比表面积越大，

溶剂 水、硫酸 水 水 煤油、洗油

溶质 丙酮蒸汽 二氧化碳 硫化氢 一氧化碳

水 水、碱液 碱液、有机溶剂 铜氨液

溶剂

5

气液分布也就越均匀，传质效率也越高，它与塔件一起决定了填料塔的性质。因此，填料的选择是填料塔设计的重要环节。

填料的种类很多根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料两大类。 本次采用散装填料。

阶梯环一般由塑料和金属制成，由于其性能优于其它侧壁上开孔的填料，因此获得广泛的应用。

因此本次设计选用阶梯环。

工业塔常用的散装填料主要有Dn16\\Dn25\\Dn38\\ Dn76等几种规格。填料的塔径与填料公称直径比值D/d的推荐值。

填料种类 拉西环 鞍环 鲍尔环 阶梯环 环矩鞍

D/d的推荐值 D/d20~30 D/d15 D/d10~15 D/d>8 D/d>8

选用50mm聚丙烯阶梯环塔填料。其主要性能参数查表得： 比表面积a：114.2m2/m3 空隙率：0.927 填料因子：89m1

表2.1 国阶梯环特性数据

6

材外径 质 d，塑 mm 料

25 38 50 76

外径×高×厚 d×H×δ 25×17.5×1.4 38×19×1 50×30×1.5 76×37×3

比表面积

2

3

空隙率

3

3

个数

3

堆积密度

3

干填料因子 填料因子 at/ε，m 313 175.6 143.1 112

3

-1

at，m/m ε，m/m n，个/m ρp，kg/m 228 132.5 114.2 89.95

0.90 0.91 0.927 0.929

81500 27200 9980 3420

97.8 57.5 76.8 68.4

Φ，m 240 120 80 72

-1

2、工艺计算

2、1基础物性数据 2.1.1液相数据

3998.2kg/ml水的密度：

黏度：l0.001pa.s3.6kg/m.h

2表面力：72.6dyn/cm940896kg/h

20CNH3:H0.725kmol/m3kpa20CNH3:Dl7.34106m2/h

20CNH3:Dv0.225cm2/sm2/h

NH3的微分溶解热：34738J/mol

2.1.2气相数据

1.混合气体的平均摩尔质量为：

MVMyimi0.150.170.852927.2kg/kmol2.混合气体密度：

7

PM101.32510327.2103v1.0586kg/m3RT8.314313.15

3.混合气体黏度可近似取为空气黏度。

h 查手册得40C空气黏度：v19.1106pags0.0688kg/mg2.1.3气液相平衡数据

已知20C下氨在水中的溶解度系数H0.725kmol/(m3kpa)

亨利系数ELHMSm 相平衡常数

EP998.20.754HMSP0.72518.02101.3L

E——亨利系数 H——溶解度系数 Ms——相对摩尔质量

m——相对平衡常数 2.1.4物料衡算

水吸收氨气平衡关系

(xnxn1)CL(tntn1) tntn1tntn1CL(xnxn1)

CL

x

(x0.003:0.005)

CL——水在塔温度tm=(塔顶+塔底)/2下的比热

=（20+273.15+40+273.15）/2下的比热 = 303.15k = 30°C下的比热

CL在30°C下的比热：查表得

4.174kJ/(kg·k)=4.174*18=75.132kJ/kmol·k=75.132J/molK

:氨气的微分溶解热 =34738J/mol

水溶液的亨利系数-温度关联式

8

lgE=11.468-1922/T 单位 E: Pa T：k mE,y*mxCLPtEmyY Y*y*x1y*

x取值：0.005，也有固定值：

CLx=

34748*0.0052.31246

75.132当x=0，x=0.005时，

lgE=11.468-

1922273.1520=4.9116

E=81588.61pa=0.8059atm

YyE0 m0.8059 ymx0 Y0 XmP1y当x=0.005时，t2t1lgE=11.468-CLx(20+273.15)+2.31246=295.46k

1922295.463=4.9629

E=91812.12pa=0.9062atmmEP0.9062

Yy3ymx4.5309*10 Y5.0226*103 4.5515*10 Xm1y当x=0.01时，t3t2lgE=11.468-

CLx295.46+2.31246=297.77k

1922=5.0134 E=103133.56pa=1.0179atm

297.77YEy0.0101 m1.0179 ymx0.0102 Y0.0103 XmP1y当x=0.015时，t4t3lgE=11.468-

CLx297.77+2.31246=300.0825k

1922=5.0631 E=115637.85pa=1.1412atm

300.0825YEy0.0152 m1.1414 ymx0.0171 Y0.0174 XmP1y当x=0.02时，t5t4

CLx300.0825+2.31246=302.39496k

9

lgE=11.468-

1922=5.1121 E=129441.88pa=1.27743atm

302.395YEy0.0205 m1.27743 ymx0.0255486 Y0.0262 XmP1y当x=0.025时，t6t5lgE=11.468-

CLx302.39496+2.31246=304.7074k

1922=5.16031 E=144646.99pa=1.4275atm

304.7074YEy0.0259 m1.4275 ymx0.03569 Y0.03702 XmP1y当x=0.03时，t7t6lgE=11.468-

CLx304.7074+2.31246=307.0199k

1922=5.20782 E=161368.46pa=1.5925atm

307.0199YEy0.03152 m1.5925 ymx0.0478 Y0.0502 XmP1y当x=0.035时，t8t7lgE=11.468-

CLx307.0199+2.31246=309.33236k

1922=5.25462 E=179729.092pa=1.7737atm

309.33236YEy0.0373 m1.7737 ymx0.06208 Y0.0662 XmP1y当x=0.04时，t9t8lgE=11.468-

CLx309.33236+2.31246=311.645k

1922=5.300726 E=199860.21pa=1.97237atm

311.645YEy0.0434 m1.97237 ymx0.078895 Y0.0857 XmP1y当x=0.045时，t10t9lgE=11.468-

CLx311.645+2.31246=313.96k

1922=5.3462 E=221897.045pa=2.18985atm 313.96YEy0.0499 m2.18985 ymx0.0985 Y0.1093 XmP1y

10

当x=0.05时，t11t10lgE=11.468-

CLx313.96+2.31246=316.27246k

1922=5.391 E=246014.7997pa=2.4279

316.27246YEy0.0569 m2.4279 ymx0.1214 Y0.1382 XmP1y当x=0.055时，t12t11lgE=11.468-

CLx316.27246+2.31246=318.585k

1922=5.4351 E=272315.05pa=2.68741

318.585YEy0.0645 m2.68741 ymx0.14781 Y0.1734 XmP1y当x=0.06时，t13t12lgE=11.468-

CLx318.585+2.31246=320.897k

1922=5.47855 E=300987.04pa=2.9704atm

320.897YEy0.0730 m2.9704 ymx0.17822 Y0.2168 XmP1y此时y>y1，y=0.1782，满足条件。

计算结果列表

x

0

T/K 293.15

E/atm 0.8059 0.9062 1.0179 1.1414 1.2777 1.4277 1.5927 1.7739

m 0.8059 0.9062 1.0179 1.1414 1.2777 1.4277 1.5927 1.7739

y

0 0.0045309 0.0102 0.0171 0.02555 0.0357 0.04778 0.0621

*

X 0 0.0050226 0.0101 0.0152 0.0205 0.0259 0.03152 0.0373

Y

0 0.0045515 0.0103 0.0174 0.0262 0.03702 0.0502 0.0662

*

0.005 295.462 0.010 297.774 0.015 300.086 0.020 302.398 0.025

304.71

0.030 307.022 0.035 309.334

11

0.040 311.464 0.045 313.958 0.050

316.27

1.9726 2.1900 2.4277 2.6872 2.9701

1.9726 2.1900 2.4277 2.6872 2.9701

0.0789 0.09855 0.1214 0.1478 0.1782

0.0434 0.0499 0.0569 0.0645 0.0730

0.0857 0.1093 0.1382 0.1734 0.2168

0.055 318.582 0.060 320.894

根据（X，Y*）绘出X-Y图 X 0 0.0050226 0.0101 0.0152 0.0205 0.0259 0.0315 0.0373 0.0434 0.0499 0.0569 0.0645 0.073

12

Y* 0 0.0045515 0.0103 0.0174 0.0262 0.037 0.0502 0.0622 0.0857 0.1093 0.1382 0.1704 0.2168

1. 进塔气相摩尔比为 Y1y10.150.1765 1y110.152. 出塔气相摩尔比为

Y2Y1(1A)0.17

3. 进塔惰性气体流量: V240022.4273(10.15)84.8549kmol/h(27320)

4. 由X-Y图可知X与Y有如下函数关系：

33.805x20.4665x0.17510

其中Y=0.1765

将Y=0.1765带入上述方程，解得符合条件的X值：

bb24acx0.0654即x1=0.0654 x2aL5. 最小吸收剂用量min

对纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为

x20

YYV(Y1Y2)L()min=1*2Lmin215.25kmol/h *VX1X2X1X2因为吸收剂的实际用量L=(1.1~2.0) Lmin，取L=1.2 Lmin则L=1.2

Lmin

=258.301kmol/h

由全塔物料衡算有：

13

V(Y1Y2)L(X1X2)V(Y1Y2)X20.0545LX1x10.051681X1

X12.2填料塔的工艺尺寸的计算 2.2.1塔径的计算

1.混合气体的平均摩尔质量为;

MVMyimi0.150.170.852927.2kg/kmol2.混合气体密度：

PM101.32510327.2103v1.0586kg/m3RT8.314313.15

3.采用埃克特泛点关联式计算泛点速度 （1）气体质量和流量

WV24001.05862540.59kg/h

（2）液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即：

WL258.30118.024654.58kg/h

（3）填料总比表面积：水的粘度：

t114.2m2/m3L1.005mpags

（4）采用贝恩——霍夫泛点关联式

2uFlgga1V3LwLV2=A-K LwVL1418 uf——泛点气速，m/s; g ——重力加速度，9.81m/s2

t填料总比表面积，m2/m3

14

填料层空隙率m3/m3 L998.2kg/m3,V1.0586kg/m3, 液相、气相的密度

WL=4654.58㎏/h WV=2540.59kg/h

不同类型填料的A、K值 散装填料类型 A 0.0942 0.1 K 1.75 1.75 规整填料类型 金属阶梯环 瓷矩鞍 A 0.106 0.176 K 1.75 1.75 塑料鲍尔环 金属鲍尔环 塑料阶梯环 0.204 1.75 金属环矩鞍 0.06225 1.75

A=0.204； K=1.75,0.927; 将已知数据带入上述公式可得

wA-KLV=-0.6609

wVL2uFaV所以：lg13gL14182L=-0.6609 F4.0292m/s 4.计算塔径： 取泛点率为0.6，即则:D计=0.6F2.4175m/s

4VS424000.5927m 3.142.41753600其中：D-塔径，m

V-操作条件下混合气体的体积流量，m3/s

-空气气速，即按空塔截面积计算的混合气体线速度，m/s

15

圆整后，D=0.6m=600mm 2.2.2填料层高度计算 1.基本数据： 查表可知， 0C，101.325kpa下，NH3在空气中的扩散系数：Do0.17cm2/s

3PT由DGDo(o)()2，则313.15k，101.325kpa下，NH3在空气中的扩散系数：

PTo101.325313.152PT（）（）0.2087cm2/s DGDo(o)()2=0.17101.325273.15PTo33氨气在水中的扩散系数：DL1.80109m2/s=6.48010m2/h

6Y=mX=0.7540.05168=0.0390

Y=mX=011*222脱吸因数：S=mv/L=0.754*84.8549/258.301=0.2477 3.气相总传质单元数：

*Y1-Y21NOG=ln1S+S*1-SY2-Y2

=10.17650ln10.24770.24771-0.24770.01060 =3.718

4.气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：

awc0.75UL0.1ULat0.05UL0.21exp{1.45()()(2)()} atLatLLLatLgWL4654.582 =16470.559kg/（mgh）220.785D0.7850.6WV2540.592气体质量通量为：UV =8990.057kg/（mgh）220.785D0.7850.622液体质量通量为：UL2查表知：c33dyn427680kg/h

16

w4276800.7516470.55916470.5592114.21exp1.45（）8t940896114.23.6998.21.27100.10.0516470.5592998.2940896114.20.2 =0.7123

w0.7123t81.345 4.气膜吸收系数：

kG0.237(UV)0.7tvv/vDV13tDV RT

40.06888990.057114.20.0287103600=0.23748.314313.15114.20.06881.05860.0287103600

0.7130.10269kmol/m2ghgkpa注：混合气体黏度可近似取为空气黏度。

查手册得40C空气黏度：v19.1106pags0.0688kg/mgh 5. 液膜吸收系数：

ULLLgKL0.0095=0.45568

DwlLLL查表知：1.45

KGKGW1.1

2312130.102690.71227114.21.4512.5702kmol/(mghgpa)KLKLW0.4

31.1

0.455680.71227114.21.45 43.005/h0.42.3590100%58.6%50% F4.02906. 以下公式为修正计算公式：

17

1.4u'kG19.50.5kG

uF1.419.50.08612.5702

16.4193kmol/mghgkpa3

2.2u'kl12.60.5kL

uF2.212.60.08643.005

43.5112/hKG111''KGHKL

11 16.14930.72543.5112

10.7987kmol/m3ghgkpaHOGVKYVKGP1 84.8550.278110.7987101.3250.7850.627.填料层高度计算：

ZHOGNOG

0.27813.71801.032取上下活动系数为1.5' Z1.5Z;2.0m

2.2.3填料层压降计算

1.气体通过填料层的压降采用Eckert关联计算，其中 横坐标为：

WLVWVL0.50.5967

查表可知：p=89m-1纵坐标为：

18

u2PV2.41752891.05860.21.0052=0.0568••L=

9.81998.2gL 2.根据横纵坐标值，查Eckert图可知：

P/Z409.81=392.4pa/m（填料）

全塔填料层压降：P=392.4Z=392.42785pa 2.2.4液体分布器简要设计

液体在乱堆填料层向下流动时，有偏向塔壁流动的现象，偏流往往造成塔中心的填料不被润湿，降低表面利用率。根据再分布器各种规格的使用围，最简单的液体再分布装置为截锥式再分布器。

3.辅助设备的计算及选型

3.1吸收塔的主要接管尺寸的计算 1.气体进料管：

d=4qV424000.2379m237.9mmu3.14153600

注：u在10~30m/s之间，取u=15m/s

采用直管进料，由《制药化工原理》 [王志祥主编 化学工业]P404查得 选择245mm6.5mm热轧无缝钢管，则

u'4qV42400/360015.778m/sd23.14(0.2450.00652)2，在符合围。

2.液体进料管：

由于常压下塔液体进出口管速可取1:3m/s，故若取液体进出口流速近似为2.4175m/s，则由公式qV4d2u可求得液体进出口径为

19

d4qV4654.5840.02613m26.13mmu998.236003.142.4175

采用直管进料，由《制药化工原理》 [王志祥主编 化学工业]查得 选择32mm2.5mm热轧无缝钢管，则 u'4qV44654.58/(998.23600)2.26m/s（在符合围） d23.14(0.0320.00252)23.2气体进出口压降

p1121u1.058615.7782131.77Pa22

（1）进口：

11（2）出口：p20.6u20.61.058615.778279.062Pa

223.3离心泵的选择与计算 1.雷诺数：

管液体流速： u2.26m/s 则雷诺数Redu0.0262.26998.255.84210 41.00410L2.

0.3164Re0.250.0114

3.局部阻力损失： 三个标准截止阀全开136.419.2 ; 三个标准90°弯头 230.752.25； 4.管路总压头损失

lu2Hf(d)2g(0.0114122.2621.45)6.9537m0.02629.812

5.填料塔压降：

ppp1p2p785131.7779.062995.8(pa)

其它阻力压强较小，可忽略。

20

6.扬程 ：HeVzWLVP995.8Hf26.9549.056mg998.29.81

7.流量：QL4654.584.663m2/h998.2

该泵扬程12.5米，流量6.3立方米/小时，转速1450转/分钟。

4.设计一览表 设计结果汇总 设计名称 操作压强 种类 聚丙烯阶梯环

物性数据

液相

液体密度 液体粘度 液体表面力 扩散系数 Y1 0.1765

Y2 0.0106

998.2kg/ m³

1.005mpags

水吸收氨气的填料吸收塔 1atm

填料数据

填料尺寸 Dn50

泛点填料因子 127m1

压降填料因子

89m1

空隙率 0.927

比表面积 114.2

m2/m3

气相

混合气体的 平均密度 粘度

1.0586kg/m3

混合气体的

0.0688kg/mgh

940896kg/h2

1.80109m2/s

混合气体平

均摩尔质量 27.2kg/kmol 扩散系数

物料衡算数据

X1 0.0545

X2 0

气相流液相流最小液操作液量G 2540.59kg/h 工艺数据

量L 4654.58kg/h

气比 215.25 kmol/h

气比 3.044

2.1105m2/s

填料类型 塔速 塔径 气相总传质气相总传质填料层高填料层压单元数

单元高度

度

降

21

塑料阶梯2.41750.6m 环

m/s

3.718 0.2781m 2.0m 785pa

填料塔附件

气体进口管径 238mm 气体出口管径 238mm 风机 离心泵

选型号IS50-32-200泵合适，该泵扬程12.5米，流量6.3立方米/小时，转速1450转/分钟。

5.总结

课程设计使我充分理解到化工原理课程的重要性和实用性，首先培养了我们查阅资料，选用公式和数据的能力，其次还可以从技术上的可行性与经济上的合理性两方面树立正确的设计思想，分析和解决工程实际问题的能力，最后熟练应用计算机绘图的能力以及用简洁文字，图表表达设计思想的能力。

本次化工原理课程设计是水吸收氨过程填料塔的设计，这是关于吸收中填料塔的设计。通过本次课程设计，使我对从填料塔设计方案到填料塔设计的基本过程的设计方法、步骤、思路、有一定的了解与认识,加深了我对课本知识的认识，也巩固了所学到的知识。此次课程设计按照设计任务书、指导书、技术条件的要求进行。通过这次课程设计，提高了我处理问题分析问题的能力，同时也提高了我对知识的灵活运用能力以及计算能力。

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参考文献

[1]《制药化工原理》 王志祥主编 化学工业 [2]《化工原理课程设计指导》 任晓光主编 化学工业 [3]《化工单元及操作设备》 冷士良、陆清主编 化学工业 [4]《化工原理课程设计》 贾绍义，柴诚敬主编 天津大学 [5]《化工手册》 受谦主编 科学技术 [6]《化工过程及设备设计》 涂伟萍，佩珍主编 化学工业 [7]《chemCAD典型应用实例上》 汪申主编 化学工业 [8]中国填料及塔件网 .cntpi.

[9]化工经济技术网 bbs.chem666.

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化工原理课程设计任务

一、设计题目

水吸收氨填料塔设计

二、设计任务及操作条件

试设计一座 填料吸收塔 ，用于脱出混于空气中的氨气。混合气体中含氨 5% ，要求

塔顶排放气体中含氨低于 0.02% 。采用清水进行吸收，吸收剂的用量为最小量的 1.1-2.0 倍 。

1 、操作压力 常压

2 、操作温度 20 ℃

三、填料类型

聚丙烯阶梯环

四、工作日

每年 300 天，每天 24 小时连续运行

五、厂址 地区

六、设计容

1、吸收塔的物料衡算

2、吸收塔的工艺尺寸计算 3、填料层压降的计算

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4、液体分布器简要设计 5、绘制生产工艺流程图

6、绘制吸收塔设计条件图

7、对设计过程的评述和有关问题的讨论

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