矿井提升机毕业设计

第一章 矿井提升设备

一、提升方式

矿井七2煤与二1煤采用分期开拓开采的方式，初期开采七2煤，后期经技术改造后开采二1煤。七2煤井设计生产能力为0.30Mt/a，采用立井开拓，二个提升井筒，其中主井井深277m，担负七2煤矿井提煤任务；副井井深277m，担负七2煤矿井辅助提升任务；二1煤井设计生产能力为0.45Mt/a，采用立井开拓，利用七2煤井二个提升井筒延深至二1煤的开采水平，在七2煤井开采结束后进行二1煤的开采，二1煤主井井深577m，担负二1煤矿井提煤任务；副井井深577m，担负二1煤矿井辅助提升任务。

二、主提升设备选型计算 （一）设计依据 初期开采七2煤时 1、生产能力：0.30Mt/a

2、工作制度：年工作日330d，每天净提升时间16h。 3、井深：H=277m

4、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。

46-

后期开采二1煤时 1、生产能力：0.45Mt/a

2、工作制度：年工作日330d，每天净提升时间16h。 3、井深：H=577m

4、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。 （二）提升容器选择

该矿井初期开采七2煤时井深277m，后期开采二1煤时井深577m，根据《煤炭工业矿井设计规范》规定，为避免提升系统的重复改扩建,同时考虑到矿井后期开采二1煤时井筒深度增加，所以初期开采七2煤和后期开采二1煤时主、副井提升设备统一按开采最终水平选择计算。计算过程以后期开采二1煤的提升设备选型计算为准。

1、确定经济提升速度 V=(0.3-0.5)×577=7.2-12.01m/s

取：Vm=8m/s，α1=1.0m/s2 2、计算一次提升循环时间: Tx =＋

185778＋10＋8=98.1s

3、根据矿井年产量和一次提升循环时间即可求出一次提升量。

Qj=

4500001.21.298.1360033016=3.3t

据此提升容器选择JDS-4/55×4Y型标准多绳箕斗（钢丝绳罐道），箕斗自重QZ=6500kg（含连接装置）,载重量Q=4000kg，提升钢丝绳4根，平衡尾绳2根，钢丝绳间距300mm。

46-

（三）钢丝绳选择 1、绳端荷重

Qd=QZ+Q=6500+4000=10500kg 2、钢丝绳悬垂长度

Hc=H-HZ+Hh+HX+Hg+Hr+0.75RT+e=577-30+11.008+12+6.5+10.9+0.75×0.925+5=593.1m

式中：Hg ---过卷高度 Hg=6.5m

Hh ---尾绳环高度 Hh=Hg+0.5+2S=6.5+0.5+2×2.004=11.008m

Hr ---容器高度 Hr=10.9m RT---天轮半径

e---上下天轮垂直距离 e=5m S---提升容器中心距 HX ---卸载高度 HX=12m

3、首绳单位长度重量计算

Qd10500Hc)110Bm1101677PK´ =

n(=

4(593.1)=1.29kg/m

式中：δB—钢丝绳计算抗拉强度，取1670MPa

m—钢丝绳安全系数，取7

根据以上计算，首绳选用22ZAB-6V×30+FC-1670-307型钢丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径dk=22mm，钢丝破断拉力总和Qq=307200N，钢丝绳单位长度质量为Pk=1.96kg/m。

46-

4、尾绳单位长度重量计算 qk´=Pk=×1.96=3.92kg/m

2n式中：n—首绳钢丝绳根数 n=4

n´—尾绳钢丝绳根数 n´=2

根据以上计算，尾绳选用88×15NAT-P8×4×7-1360型扁钢丝绳2根，单重q=3.82kg/m。

（四）提升机选择 1、主导轮直径

D´≥90d=90×22=1980（mm） 2、最大静拉力和最大静拉力差 最大静拉力：

Fj=Q+Qc+nPkHc=6500+4000+4×1.96×593.1=15150kg 最大静张力差： Fc=Q=4000kg

据此主井提升装置选用JKMD-2.25×4（I）E型落地式多绳摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径D=2250mm，天轮直径DT=2250mm，最大静张力215kN，最大静张力差65kN，钢丝绳根数4根，摩擦轮钢丝绳间距300mm，提升速度V=6.5 m/s，减速比i=10.5,提升机旋转部分变位质量mj=6500kg，天轮变位质量mt=2300kg，衬垫摩擦系数μ=0.23。

（五）提升系统的确定（见图6-1-1） 1、井架高度

n446-

Hj=HX+Hr+Hg+0.75RT+e=12+10.9+6.5+0.75×1.125+5=35.2m 取HJ=36m

2、提升机摩擦轮中心线距井筒中心线距离 LS≥0.6Hj+3.5+D=0.6×36+3.5+2.25＝27.35m 取LS=28m 3、钢丝绳弦长 下弦

LX1=(Hj1C20)(LSsDt)2=(310.8)222(282.0042.2522)2 =39.8m 上弦

L2sDX=(HtjC0)(LS22)2=(360.8)2(282.004222.252) =44.9M

式中：HJ1---井架下层天轮高度 C0---摩擦轮中心与地平距离 4、钢丝绳的出绳角 下出绳角

长

长

46-

2.25m +36m 2.25m +31m 44900 39800 51 37 28 36000 31000 卸载平面 12000 +12m 52 37 16 + 0m 28000 800 577000 装载平面 提升中心线 1、本图井口标高设为+0 m 。 2、首绳为22ZAB6V*30-1670型，4根。 3、尾绳为85*17NAT-P8*4*7型，2根。 4、单位为mm。 5、绳间距为300mm。 30000 主井提升系统图 图6-1-1

Hj1C0s2Dt2β

下

=arctan

Ls+arcsin

DDt2Lx1

310.8=ARCTAN28上出绳角

2.00422.252+ARCSIN

2.252.25239.8=52°39´9\"

46-

β

上

=arcsin

HjC0Lx=51°37´28\"

5、围包角а的确定 经计算围包角а=181°1´4\" （六）提升容器最小自重校核 1、按静防滑条件容器自重为 QZ´≥[

(12w1)(ej1)w1]Q-nPkHc=D1Q-nPkHc

=2.359×4000-4×1.96×593.1 =4786.1kg

经查表，当围包角а=181°1´4\"时D1=2.359 式中：w1---箕斗提升时矿井阻力系数 w1=0.075 δj---静防滑安全系数 δj=1.75 2、按动防滑条件

w1(12w11QZ´≥[

11g(1ge2ge)(g1)1]Q+[

g1(1ge1)1)1g(12ge]Gd-nPkHc

)1=A1Q+C1Gd-nPkHc=2.2115×4000+0.1533×2300-4×1.96×593.1

=4548.7kg

经查表，当围包角а=181°1´4\"，加速度a1=0.5时,A1=2.2115, C1=0.1533。

式中： Gd---天轮的变位质量。

经计算满足防滑条件的箕斗最小自重均小于所选箕斗自重，

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防滑条件满足要求。

（七）钢丝绳安全系数与提升机的校验 1、首绳安全系数校验 m=

nQq(QQc+nPkHc)g=

4307200(6500400041.96593.1)9.8=8.3>7.2－

0.0005H

=6.9 满足要求

2、最大静张力和最大静张力差 最大静拉力：

Fj=15150kg=148kN<215kN 最大静张力差： Fc=4000kg=39kN<65kN 满足要求

（八）预选电动机 1、电动机估算功率 P′=

KQgV1000j×Φ=

1.1540009.86.510000.92×1.2=382.2kW

式中：K——矿井阻力系数，取K=1.15；

Q——一次提升实际货载量；

Φ——提升系统运转时，加减速度及钢丝绳重力因素

影响系数；

ηj——减速器传动效率，ηj=0.92；

2、电动机估算转数

46-

n=

60ViD=

606.510.52.253.14=579.6r/min

据此主井绞车电机选用Z450-3A型直流电动机，660V，500kW，其额定转速为ne=611r/min，转动惯量md=50.5kg•m2。

3、确定提升机的实际最大提升速度 Vm=

Dne60i=

3.142.256116010.5=6.9(m/s)

（九）提升运动学及提升能力计算

经计算得初加速度a0=0.48m/s2，V0=1.5m/s，卸载曲轨行程h0=2.35m,主加速度a1=0.50m/s2，提升减速度a3=0.50m/s2。（提升速度图力图见图6-1-2）

1、初加速度阶段

卸载曲轨初加速时间：t0=

Voao =

1.50.48=3.13s

箕斗在卸载中曲轨内的行程：h0=2.35m 2、正常加速度阶段 加速时间：t1=

VmV0a1=

6.91.50.5=10.8s

6.91.52加速阶段行程：h1=3、正常减速阶段 减速阶段时间：t3=

VmV02×t1=

×10.8=45.4m

VmV4a3VmV42=

6.90.50.5=12.8s

×12.8=47.4m

减速阶段行程：h3=4、爬行阶段 爬行时间：t4=

h4V4×t3=

6.90.52=

30.5=6s

爬行距离：h4=3m

46-

5、抱闸停车时间t5=1s 6、等速阶段 等

速

阶

段

行

程

：

h2=Ht-h0-h1-h3-h4=569.9-2.35-45.4-47.4-3=471.8m

式

中

：

Ht---提

升

高

度

Ht=H-HZ+HX+Hr=577-30+12+10.9=569.9m

等速阶段时间：t2=

h2Vm=

471.86.9=68.4s

v(m/s)Vm=6.9m/sa3=0.5/s2m/s5m2a1=0.V4=0.5m/sV1.0=5m/st03.13t110.8t268.4t312.8t46t51t (s)F(N)65240660816524066081450804508045080450802408024080图(6-1-2) 7、一次提升循环时间

Tx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ=3.13+10.8+68.4+12.8+6+1+12=114.1s 式中: θ—休止时间取12s

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8、提升设备年实际提升量 An′=

36004330161.2114.1=56万t/a

提升能力富裕系数为 af=

AnAn=

5645=1.2

提升能力满足要求

（十）提升系统动力学计算 1、提升系统总变位质量 ∑m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md

=4000+2×6500+4×1.96×1212+2×2300+6500+4399 =42001kg

式中：Lp——钢丝绳全长Lp=1212m（包括尾绳）。 2、运动学计算（按平衡系统计算） 1、提升开始阶段 开

始

时

：

F0=Kmg+

⊿

Ht+∑ma0=1.15×4000×9.8+42001×0.48=65240N

终了时：F0′=F0-2⊿h0=65240－0=65240N

式中：⊿---提升钢丝绳与平衡尾绳的总单重之差，平衡系统⊿＝0。

2、主加速阶段

开始时：F1=F0′+∑m（a1－a0）=65240+42001×（0.5－0.48）=66081N

终了时：F1′=F1=66081N 3、等速阶段

开始时：F2=F1′－∑ma1=66081－42001×0.50=45080N 终了时：F2′=F2=45080N

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4、减速阶段

开始时：F3=F2′－∑ma3=45080－42001×0.50=24080N 终了时：F3′=F3=24080N 5、爬行阶段

开始时：F4=F3′+∑ma3=24080+42001×0.50=45080N 终了时：F4′=F4=45080N （九）提升电动机容量验算 1、等效时间

Td=α（t0+t1+t3+t4+t5）+t2+βθ

=×（3.13+10.8+12.8+6+1）+68.4+×12=89.3s

2311式中：α——低速运转散热不良系数，α= 1/2 ；

β——停车间歇时间散热不良系数,β=1/3。

2、电动机等效力

F2dt=F02t0+F12t1+F22t2＋F32t3+F42t4=2.19×1011 3、提升电动机作用在滚筒圆周上的等效力 Fd=FdtTd2=2.191089.311=49533N

4、电动机等效容量 Pd=

FdVm1000jk=

495336.910000.92×1.15=427kW＜500kW

满足要求

经验算，所选电动机符合要求 (十)提升机制动力矩验算

MZMJ=

(Ma3Q)RmMJ=

(420010.54000)1.12540001.125=4.3>3

满足要求。

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式中：MZ---制动力矩 MJ---静荷重旋转力矩 （十一）电控设备

本提升机采用直流拖动，电控设备随主机成套供货。电控设备型号选用JKMK/SZ-NT-778/550-3系列提升机全数字直流电控设备。

（十二）供电电源

提升机采用双回路供电，一回工作，一回备用。供电电源引自矿井地面变电所，详见地面供电系统图。

三、开采七2煤时主提升能力计算

矿井在初期开采七2煤时设计生产能力为0.30Mt/a，井筒深度H=277m，主井提升装置选用以开采二1煤计算为准的JKMD－2.25×4（I）E型落地式多绳摩擦式提升机，提升容器为JDS-4/55×4Y型标准多绳箕斗（钢丝绳罐道）。提升钢丝绳首绳选用22ZAB-6V×30+FC-1670-307型钢丝绳左右捻各两根。尾绳选用88×15NAT-P8×4×7-1360型扁钢丝绳2根，该提升设备在初期开采七2煤时一次安装到位，分期服务于七2煤和二1煤的开采。

（一）提升高度的确定

Ht=H-HZ+HX+Hr=277-30+12+10.9=269.9m 式中：Hr ---容器高度 Hr=10.9

HX ---卸载高度 HX=12m Hz ---装载高度 HZ=30m

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（二）提升运动学及提升能力计算(提升速度图力图见图6-1-3)

经计算得初加速度a0=0.48m/s2，V0=1.5m/s，卸载曲轨行程h0=2.35m,主加速度a1=0.50m/s2，提升减速度a3=0.50m/s2。（提升速度及力图见图6-1-3）

1、初加速度阶段

卸载曲轨初加速时间：t0=

Voao=

1.50.48=3.13s

箕斗在卸载中曲轨内的行程：h0=2.35m 2、正常加速度阶段 加速时间：t1=

VmV0a1=

6.91.50.5=10.8s

6.91.52加速阶段行程：h1=3、正常减速阶段 减速阶段时间：t3=

VmV02×t1=

×10.8=45.4m

VmV4a3=

6.90.50.5=12.8s

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v(m/s)Vm=6.9m/sa3=0.5/s2m/s5m2a1=0.V4=0.5m/sV0=51.sm/t03.13t110.8t224.9t312.8t46t51t (s)F(N)62975637216297563721450804508045080450802644026440图(6-1-3) 减速阶段行程：h3=4、爬行阶段 爬行时间：t4=

h4V4VmV42×t3=

6.90.52×12.8=47.4m

=

30.5=6s

爬行距离：h4=3m 5、抱闸停车时间t5=1s 6、等速阶段 等

速

阶

段

行

程

：

h2=Ht-h0-h1-h3-h4=269.9-2.35-45.4-47.4-3=171.8m

46-

式中：

Ht---

提升高度

Ht=H-HZ+HX+Hr=277-30+12+10.9=269.9m

等速阶段时间：t2=h2=

Vm171.86.9=24.9s

7、一次提升循环时间

Tx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ=3.13+10.8+24.9+12.8+6+1+12=70.6s 式中: θ—休止时间取12s 8、提升设备年实际提升量 An′=

36004330161.270.6=89.7万t/a

提升能力富裕系数为 af=

AnAn=

89.730=2.99

提升能力满足要求

（三）提升系统动力学计算 1、提升系统总变位质量 ∑m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md

=4000+2×6500+4×1.96×610+2×2300+6500+4399 =37281kg

式中：Lp——钢丝绳全长Lp=610m（包括尾绳）。 2、动力学计算（按平衡系统计算） 1、提升开始阶段 开

始

时

：

F0=Kmg+

⊿

Ht+∑ma0=1.15×4000×9.8+37281×0.48=62975N

终了时：F0′=F0-2⊿h0=62975－0=62975N

式中：⊿---提升钢丝绳与平衡尾绳的总单重之差，平衡系统⊿＝0。

2、主加速阶段

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开始时：F1=F0′+∑m（a1-a0）=62975+37281×（0.5-0.48）=63721N

终了时：F1′=F1=63721N 3、等速阶段

开始时：F2=F1′-∑ma1=63721-37281×0.50=45080N 终了时：F2′=F2=45080N 4、减速阶段

开始时：F3=F2′-∑ma3=45080-37281×0.50=26440N 终了时：F3′=F3=26440N 5、爬行阶段

开始时：F4=F3′+∑ma3=26440+37281×0.50=45080N 终了时：F4′=F4=45080N

经计算所选主井提升设备在初期开采七2煤时,可满足矿井七

2煤井煤炭提升任务的要求。

四、副提升设备选型计算 （一）设计依据 初期开采七2煤时

1、生产能力： 0.30Mt/a。

2、工作制度：年工作日330d，每天最大班净提升时间16h。 3、提升高度：H=277m(井筒深度)。 4、最大班下井人数：109人。

5、最大件重量：3170kg。（主排水泵电机,不可拆卸件） 后期开采二1煤时

1、生产能力： 0.45Mt/a。

46-

2、工作制度：年工作日330d，每天最大班净提升时间16h。 3、提升高度：H=577m(井筒深度)。 4、最大班下井人数： 125人。

5、最大件重量：5350kg(主排水泵电机,不可拆卸件)。 （二）提升容器选择

根据矿井后期开采二1煤时的年产量及辅助提升量，经计算，副井提升容器选用一对1.0t双层单车多绳标准罐笼（宽窄各一个），钢丝绳罐道，宽罐笼质量为Q=5800kg，每次承载38人，窄罐笼质量为Q=4656kg，每次承载23人。提矸选用1.0t标准矿车， 矿车自重QZ=610kg，载矸量为Qm=1800kg，每次提升一辆矿车。

（三）钢丝绳及提升机选择 1、绳端荷载计算

提升物料（按提矸计算）：

Q矸=Q+Qm+QZ=5800+1800+610=8210kg 提升人员：

Q人=Q+Qr=5800+2850=8650kg 提升最大件设备： Q大件=5800+5350=11150kg

式中:Qr—每次乘载人员重量,按最多38人计算。 5350—卸载最大件水泵电机重量。 2、首绳单位长度重量

46-

Q大件11150P`K大件=n(110BmQ人Hc)=4(110167611)=1.65kg/m

88650P`K人=n(110BmHc)=4(110167611)=1.5kg/m

9式中:Hc—钢丝绳悬垂长度Hc=H+Hj+Hh=577+24+10=611m n—首绳钢丝绳根数 Hh—尾绳环高度

根据以上计算，首绳选用22ZAB-6V×30+FC-1770-326型钢丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径dk=22mm，钢丝破断拉力总和Qq=326030N，钢丝绳单位长度质量为Pk=1.96kg/m。

3、尾绳单位长度重量 qk´=nPk=2×1.96=3.92kg/m

1n式中:n1—尾绳钢丝绳根数

根据以上计算，尾绳选用85×15NAT-P8×4×7-1370型扁钢丝绳两根，其主要技术参数为：钢丝绳尺寸宽×厚=85mm×15mm，钢丝破断拉力总和Qq=542000N，钢丝绳单位长度质量为qk=3.82kg/m。

4、提升机选择 1）摩擦轮直径

D´≥90d=90×22=1980（mm） 2)最大静张力和最大静张力差

46-

最大静张力(按提升最大设备计算)Fj=Q+Q+nPkHj+n1qk(H+Hh)

=5800+5350+4×1.96×24+2×3.82×(577+10)=15823kg 最大静张力差Fc=Qr+（5800-4656）=3994kg

大件

据此副井提升装置选用JKMD-2.25×4（I）E型落地式多绳摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径D=2250mm，天轮直径DT=2250mm，最大静张力215kN，最大静张力差65kN，摩擦轮钢丝绳间距300mm，提升速度V=5.0 m/s，减速比i=11.5,提升机旋转部分变位质量mj=6500kg，天轮变位质量mt=2300kg，衬垫摩擦系数μ=0.23。

（四）提升系统的确定(见提升系统图6-1-4) 1、井架高度

Hj＝Hr+Hg+0.75Rt+e=11+7+0.75×1.125+5=23.8m 取HJ＝24m 式中: Hr---容器高度 Hg---过卷高度

Rt---天轮半径 e---上下天轮中心高度

2、提升机摩擦轮与提升中心线距离LS LS=0.6Hj+3.5+D=0.6×24+3.5+2.25=20.2m 取LS=21m 3、钢丝绳弦长

46-

下

弦长

LX1

＝(Hj1C0)2(Lt2Ss2D2)(190.8)2(211.9042.2522)2 ＝26.3m 上

弦长

LX

＝(H2jC0)(LSst22D2)(240.8)2(211.9042.25222) ＝31.2m 式中：s---两容器间距

C0---摩擦轮中心与地平距离 4、钢丝绳的出绳角 下出绳角

Hj1C0β

下

=arctan

LssDt+arcsin

DDt222L

x1190.8=arctan211.904+arcsin

2.252.2522.252223.88

=49°17´26\" 上出绳角 β

jC0下

=arcsin

HL＝48°2´17\"

x＝

＝

46-

2.25m+24m2.25m02031+19m030262400048 190002 17 49 17 26 2.25m+0m80021000577000提升中心线1、本图井口标高设为+0m。2、首绳为22ZAB6V*30-1770型，4根。3、尾绳为85*15NAT-P8*4*7型，2根。4、单位为mm。5、绳间距为300mm。副井提升系统图图6-1-4 5、围包角а的确定

经计算围包角а＝181°15´9\" （五）提升容器最小自重校核

1、按静防滑条件容器自重为（按提升最大件计算） QC≥[

(12w2)(ej1)w2]Q-nPkHc-QZ=D2Q-nPkHc

46-

=2.484×2850-4×1.96×611=2289.2kg 当围包角а=181°15´9\"时查表得D2=2.484 2、按动防滑条件

w2(12w2a1ge2j)ja1QC≥[

11a1g]Q+[

g1(12ej(1e1)a1g(112j)]×Gd-nPkHc-Qz

)e1=A2Q+C1Gd-nPkHc

经查表当加速度a1取0.5m/s2,A2=2.3,C1=0.15。 则QC=2.3×2850+0.15×2300-4×1.96×402=3748.3kg 经计算满足防滑条件的罐笼最小自重均小于所选罐笼自重，防滑条件满足要求,但在卸载最大件水泵电机时应适当增加配重，已满足防滑条件下的提升容器最小自重的要求。

（六）钢丝绳和提升机校验 1、首绳安全系数 提升矸石时 m=9

提升人员 m=(QnQq人nQq(Q矸nPkHc)g=

4326030(821041.96611)9.8=10.2>8.2-0.0005H=7.

nPkHc)g=

4326030(865041.96611)9.8=9.9>9.2-0.0005H=8.9

提升大件设备 m=

nQq(Q大件nPkHc)g=

4326030(1115041.96611)9.8=8.3>8.2-0.0005H=7.

46-

9

满足要求。

2、最大静张力和最大静张力差 如前计算

最大静张力Fj=15823kg=155070N<215000N 最大静张力差Fc=3994kg＝39141N<65000N 经计算所选提升机满足要求。 （七）预选电动机 1、电动机估算功率 P′=

KQgV1000j×Φ=

1.239949.8510000.92×1.2=306.3kW

式中：K——矿井阻力系数，取K=1.2；

Q——一次提升人员质量（按宽罐笼计算）；计入罐笼

质量差；

Φ——提升系统运转时，加减速度及钢丝绳重力因素

影响系数；

ηj——减速器传动效率，ηj=0.92；

2、电动机估算转数

Vi60511.5n=60==488.3r/min

D2.253.14经计算选用Z450-3A型直流电动机，330V，380kW，其额定转速为ne=494r/min，转动惯量md=52.8kg•m2。

3、确定提升机的实际最大提升速度 Vm=

Dne60i=

3.142.254946011.5=5.1(m/s)

46-

（八）提升运动学计算

经计算得主加速度a1=0.50m/s2，提升减速度a3=0.50m/s2。（提升速度图力图见图6-1-5）

1、正常加速度阶段 加速时间：t1=

Vma1=

5.10.5Vm2=10.2s ×t1=

5.12加速阶段行程：h1=

×10.2=26m

v(m/s)Vm=5.1m/sa3=0.5m/s2m/s20.5a1=V4=0.4m/st110.2t2102.5t39.4t46.25t51t (s)F(N)5326853268335163351633516335161376513765图(6-1-5)2、正常减速阶段

减速阶段时间：t3=

VmV4a3=

5.10.40.5=9.4s

46-

减速阶段行程：h3=3、爬行阶段 爬行时间：t4=

h4V4VmV42×t3=

5.10.42×9.4=25.9m

=

2.50.4=6.25s

爬行距离：h4=2.5m 4、抱闸停车时间t5=1s 5、等速阶段

等速阶段行程：h2=H-h1-h3-h4=577-26-25.9-2.5=522.6m 等速阶段时间：t2=

h2Vm=

522.65.1=102.5s

6、一次提升循环时间 提升人员时：

Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=10.2+102.5+9.4+6.25+1+60=189.4s 提升物料时：

Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=10.2+102.5+9.4+6.25+1+40=169.4 提升矸石时：

Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=10.2+102.5+9.4+6.25+1+12=141.4s 式中: θ—休止时间，提升人员时取60s,提升物料时取40s,提升矸石时取12s。

（九）提升系统动力学计算 1、提升系统总变位质量 ∑m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md

=2850+（4656+5800）+4×1.96×1222+2×2300+6500+5517 =39503kg

式中：Lp——提升钢丝绳全长Lp=1222m（包括尾绳）。 2、运动学计算（按平衡系统计算）

46-

（1）、主加速阶段 开始时：F1=kmg+∑ma1

=1.2×2850×9.8+39503×0.5=53268N

终了时：F1′=F1=53268N （2）、等速阶段

开始时：F2=F1′-∑ma1=53268-39503×0.50=33516N 终了时：F2′=F2=33516N （3）、减速阶段

开始时：F3=F2′－∑ma3=33516-39503×0.50=13765N 终了时：F3′=F3=13765N （4）、爬行阶段

开始时：F4=F3′+∑ma3=13765+39503×0.50=33516N 终了时：F4′=F4=33516N （十）提升电动机容量验算 1、等效时间

Td=α（+t1+t3+t4+t5）+t2+βθ

=×（10.2+9.4+6.25+1）+102.5+×60=135.9s

2311式中：α——低速运转散热不良系数，α= 1/2 ；

β——停车间歇时间散热不良系数,β=1/3。

2、电动机等效力

F2dt=F12t1+F22t2＋F32t3+F42t4=1.5×1011N 3、提升电动机作用在滚筒圆周上的等效力 Fd=

FdtTd2 =

1.510135.911=33541N

4、电动机等效容量

46-

Pd=

FdVm1000jk=

335415.110000.92×1.2=223kW＜380kW

满足要求

经验算，所选电动机符合要求 (十一)提升机制动力矩验算

MZMJ=

(Ma3Q)RmMJ=[395030.5(28501144)]1.125=3.9>3

(28501144)1.125满足要求。

式中：MZ---制动力矩 MJ---静荷重旋转力矩 （十二）最大班作业时间计算 最大班作业时间见表

最大班作业时间为2.1h,最大班下井人员时间为12.6分钟. 符合<<规范>>要求。

最大班作业时间平衡表

提升内容 单 位 人 人 车 车 次 数 量 95 48 10 20 10 每次提升时每次提升量 每班提升次数 间 （S） 30 30 1 1 4 2 10 20 10 7552.4(s)，2.1(h) 189.4 189.4 169.4 141.4 189.4 总需时间 （S） 757.6 378.8 1694 2828 1894 下放人员 上提人员 提升材料和设备 提升矸石 其它 合 计

（十三）电控设备

本提升机采用直流拖动，电控设备随主机成套供货。电控设

46-

备型号选用JKMK/SZ-NT-778/550-3系列提升机全数字直流电控设备。

（十四）供电电源

提升机采用双回路供电，一回工作，一回备用。供电电源引自矿井地面变电所，详见地面供电系统图。

五、开采七2煤时副井提升能力校核

矿井在初期开采七2煤时设计生产能力为0.30Mt/a，提升高度H=277m，副井提升装置选用以开采二1煤计算为准的JKMD－2.25×4（I）E型落地式多绳摩擦式提升机，提升容器为1.0t双层单车标准多绳罐笼（钢丝绳罐道）。提升钢丝绳首绳选用22ZAB-6V×30+FC-1770-326型钢丝绳左右捻各两根。尾绳选用88×15NAT-P8×4×7-1360型扁钢丝绳2根，该提升设备在初期开采七2煤时一次安装到位，分期担负七2煤和二1煤的开采期的辅助提升工作。

（一）提升运动学及提升能力计算

经计算得主加速度a1=0.50m/s2，提升减速度a3=0.50m/s2。（提升速度图力图见图6-1-6）

1、正常加速度阶段 加速时间：t1=

Vma1=

5.10.5Vm2=10.2s ×t1=

5.12加速阶段行程：h1=2、正常减速阶段 减速阶段时间：t3=

×10.2=26m

VmV4a3=

5.10.40.5=9.4s

46-

减速阶段行程：h3=3、爬行阶段 爬行时间：t4=

h4V4VmV42×t3=

5.10.42×9.4=25.9m

=

2.50.4=6.25s

爬行距离：h4=2.5m 4、抱闸停车时间t5=1s 5、等速阶段

等速阶段行程：h2=H-h1-h3-h4=277-26-25.9-2.5=222.6m 等速阶段时间：t2=

h2Vm=

222.65.1=43.6s

v(m/s)Vm=5.1m/sa=30.52m/s/s20.5ma=V=0.4m/s41t10.21t43.62t9.43t6.254t15t (s)F(N)5079250792335163351633516335161624416244图(6-1-6)6、一次提升循环时间

46-

提升人员时：

Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=10.2+43.6+9.4+6.25+1+60=130.5s 提升物料时：

Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=10.2+43.6+9.4+6.25+1+40=110.5 提升矸石时：

Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=10.2+43.6+9.4+6.25+1+12=82.5s 式中: θ—休止时间，提升人员时取60s,提升物料时取40s,提升矸石时取12s。

（二）提升系统动力学计算 1、提升系统总变位质量 ∑m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md

=2850+（4656+5800）+4×1.96×602+2×2300+6500+5517 =34552kg

式中：Lp——提升钢丝绳全长Lp=602m（包括尾绳）。 2、运动学计算（按平衡系统计算） （1）、主加速阶段 开始时：F1=kmg+∑ma1

=1.2×2850×9.8+34552×0.5=50792N

终了时：F1′=F1=50792N （2）、等速阶段

开始时：F2=F1′-∑ma1=50792-34552×0.50=33516N 终了时：F2′=F2=33516N （3）、减速阶段

开始时：F3=F2′－∑ma3=33516-34552×0.50=16240N 终了时：F3′=F3=16240N （4）、爬行阶段

46-

开始时：F4=F3′+∑ma3=16240+34552×0.50=33516N 终了时：F4′=F4=33516N （三）最大班作业时间计算 最大班作业时间见表

最大班作业时间为2.2h,最大班下井人员时间为10.9分钟. 符合<<规范>>要求。

最大班作业时间平衡表

每次提升时单 提升内容 位 量 （S） 下放人员 上提人员 提升材料和设备 提升矸石 其它 合 计 人 人 车 车 次 125 63 20 40 10 30 30 1 1 5 3 20 40 10 7859(s)，2.2(h) 130.5 130.5 110.5 82.5 130.5 652.5 391.5 2210 3300 1305 数 每次提升量 每班提升次数 间 （S） 总需时间 经计算所选副井提升设备在初期开采七2煤时,可满足副井辅助提升任务的要求。

六、七2煤井下主要运输设备选型 1、上仓斜巷设备选型

设计依据：上仓巷斜长L=121m，倾角11°，生产能力0.30Mt/a。

经计算，选用一部SD-800型胶带输送机，运距L=121m，满足要求。主要技术参数：带宽 B=800mm，运量Q=350t/h，带速

46-

V=2.0m/s，运距L=183m，配电机为矿用防爆电机N=55kW。胶带类型：PVG整编芯阻燃胶带。

2、+0运输大巷设备选型

设计依据：+0运输大巷长L=897m，其中东翼运距L=293m,西翼运距L=604m,生产能力0.30Mt/a。

经计算，西翼选用二部SD-800型胶带输送机,每部运距L=302m,满足要求。主要技术参数：带宽 B=800mm，运量Q=300t/h，带速V=1.6m/s，配电机为矿用防爆电机N=75kW。胶带类型：PVG整编芯阻燃胶带。东翼选用一部SD-800型胶带输送机,每部运距L=293m,满足要求。主要技术参数：带宽 B=800mm，运量Q=300t/h，带速V=1.6m/s，配电机为矿用防爆电机N=55kW。胶带类型：PVG整编芯阻燃胶带。

3、+0轨道大巷设备选型

设计依据：+0轨道大巷长L=830m，主要用于运输物料、设备、矸石。

经计算，选用CXT-5型蓄电池电机车5台,该电机车主要技术参数为，黏着质量为5t，轨距600mm，牵引电动机型号为DZQB-7.5型，每台电机车一次牵引5辆矿车用于大巷物料、设备、矸石运输。

4、轨道上山设备选型

（1）设计依据：轨道上山斜长L=582m，平均倾角α=24.4°,主要用于提升物料、设备、矸石等。物料量10车/班、矸石量10

46-

车/班，其它10次/班，提升矸石一次串两辆矿车。

（2）、设备选型 ①、钢丝绳选择

钢丝绳单位质量（按提升矸石）： PK≥

n(m1m2)(sinBf1cosB)1.115500maL(sinBf2cosB)

=

2(1800610)(sin24.40.015cos24.4)1.1157006.5582(sin24.40.25cos24.4)

=0.904kg/m

式中：n——串矿车数；

m1、m2——矿车载重量和自重； f1——矿车运行摩擦阻力系数； f2——钢丝绳移动阻力系数。

据此选择18NAT+FC-6×7-1570型钢丝绳，其主要技术参数为直径d=18mm，钢丝绳破断拉力总和Qq=190.5kN，单位质量PK=1.14kg/m，钢丝绳公称抗拉强度为1570Mpa。

②、钢丝绳安全系数校验 按提升矸石 ma′=

Qq[n(m1+m2)(sinB+1fcosB) g+kPL(sinB2+fcosB)g]=9.3＞6.5

满足要求

③、提升机选择

最大静张力：Fjmax=ng（m1+m2）（simβ+f1cosβ）+PkL（simβ+f2cosβ）g=20584N

滚筒直径：D′≥60d=60×18=1080mm

46-

据此选择JTPB1.6×1.2-30型矿用防爆提升绞车，其主要技术参数为最大静张力45000N，传动比i=30，滚筒直径D=1600mm，滚筒宽度B=1200mm，速度V=2.8m/s，配防爆电机，额定电压660V，额定功率160kW。

实际缠绳宽度(三层缠绕)：B=903mm<1200mm 经验算，滚筒宽度、所配电机均满足要求。 5、轨道上山运送人员设备选择 （1）、设计依据

轨道上山斜长L=582m，平均倾角α=24.4°最大班升降人员80人。

（2）、设备选择

经计算轨上山人员运送设备选用RJHY55-22/1100型架空乘人装置，主要技术参数：运行速度0.96m/s,钢丝绳选用20NAT6×19+FC-1670型钢丝绳,驱动轮直径1400mm,迂回轮直径1360mm,最大输送率230人/h,乘坐间距10m,配电机为YB2-250M-6 660V 55kW防爆电机。自动控制系统选用KJD22/KXT25-15I型控制设备。

6、运输上山设备选择 （1）、设计依据

运输上山斜长L=550m，平均倾角α=20.4°。 （2）、设备选择

经计算运输上山选用一部SD-75S型下运胶带输送机。主要技术参数：带宽B=800mm，运量Q=300t/h，带速V=1.6m/s，运距

46-

L=550m，电机功率N=90kW。胶带类型PVG整编芯阻燃胶带。

第二章 采区机械设备选型

2-1 采区下山提升设备 一、皮带运输

31采区皮带运输线路主要是工作面下付巷运输设备经31皮带下山、31采区水平煤仓转载设备、22采区下山胶带运输机、西大巷胶带运输机、主上仓胶带运输机、井底煤仓定量皮带，最后经主井绞车提升至地面。

1、31皮带下山原始数据 采区最大出煤量：Q=650t/h；煤的松散密度：ρ=0.8-1t/m3 ； 运输长度：L=560m；平均倾角：β=25°。 2、选型计算： ①计算胶带宽度：

B=

AK*v**C=

650458*2.5*0.92*0.8=0.878m

式中：A-设计运输生产率，取650t/h K－货载断面系数，取458 c－输送机倾角系数，取0.8 v－胶带运行速度，取2.5m/s 选用 B=1200胶带输送机。 对带宽进行块度校核：

B≥2αmax+200=2*300+200=800mm 式中：α

max

-货载最大块度的横向尺寸，取α

max

=300mm

故胶带宽度满足要求。 ②运行阻力与胶带张力计算

初选ST3150S型强力胶带，纵向拉断力P=3150N/mm 皮带每米重：qd=42kg/m

上托辊传动质量：qg′=14.2kg/m 下托辊传动质量：qg″=5kg/m

46-

1）运行阻力计算： 重段运行阻力

wzh=g*(q1+qd+qg′)*L*w′*cosβ+g*(q1+qd)*L*sinβ =10*(72.2+42+14.2)*560*0.03*cos25°+10*(72.2+42)*560*sin25°

=290061N

式中：q——每米胶带上的货载质量；

q1=Q1/3.6V=650/3.6*2.5=72.2kg/m； qd—胶带每米质量，取qd=42kg/m； w′—槽形托辊的阻力系数，取0.03；

空段运行阻力：

wk=g*[(qd+qg″)*L*w″cosβ-qd*L*sinβ]

=10*(42+5)*560*0.025*cos25°-10*42*560*sin25° =-93529N

式中：w″--直托辊阻力系数，取0.025 2）胶带张力计算

用逐点计算法求胶带各点张力

S2=S1+wk

S3=1.04S2=1.04S1+1.04wk S4=S3+wzh=1.04S1+1.04wk+wzh

S5=S6=1.04S4=1.042S1+1.042wk+1.04wzh ① 按摩擦传动条件考虑摩擦力备用系数列方程：

S6=S1[1+(eua-1)/m′]=S1[1+(e0.2*8.5-1)/1.15]=4.66S1 ② 式中：m′—摩擦力备用系数，取1.15；

μ—胶带与滚筒之间的摩擦系数，取0.2； 方程①和②联立解得：

46-

S1=56031N S2=-37498N S3=-38998N S4=251063N S6=S5=261106N ③胶带垂度与强度验算： 1）垂度验算

重段最小张力点张力：S3=-38998N 按垂度要求重段允许的最小张力为：

[Smin]=5*g*(q1+qd)*Lg*cosβ

=5*10*(72.2+42)*1.2*cos25°=6208N

因为S3<[Smin]，所以胶带垂度不满足要求。为保证胶带的垂度满足要求，令S3=6208N

解得：S1=99498N

S2=5969N S3=6208N S4=296269N S6=S5=308120N 2） 胶带强度计算

Sd =

m*SzdB=10*308120/1000 =3081N/mm<3150 N/mm

式中：m--胶带安全系数，取10；

所以，胶带选用ST3150S型强力胶带，满足要求。 ④计算牵引力与电动机功率 1） 输送机主轴牵引力为：

w0=S6-S1+0.04*(S6+S1)=224927N 2） 电动机功率为：

N=kw0*V/1000η=1.15*224927*2.5/1000*0.85=760kw 式中：η--减速器机械效率，取0.85； k--功率备用系数，取1.15；

46-

所以，输送机电机功率选用3*355kw，满足要求。 经以上计算，皮带机选用大倾角胶带运输机，电机功率3*355kw，胶带选用ST3150S型强力胶带，带速为2.5m/s,满足要求。

二、轨道运输

轨道运输线路主要物料由副井下，经副井绕道通过22中央行人下山、31轨道下山运至31采区各车场，最好到达工作面。

1、 31采区轨道下山绞车选型验算 轨道下山全长：L=400米 最大坡度：α=30°

车轮与轨道之间摩擦系数：μ1=0.015 钢丝绳摩擦系数：μ2=0.2

考虑到31轨道下山将来运输综采支架，根据以上条件，初步选择SDJ-32T型绞车一部，最大拉力32000kg，钢丝绳初步选用6*19-Φ21.5的钢丝绳。 钢丝绳自重：P=165.8kg/100m 钢丝绳破断力：F破=29220kg

1） 当拉一车工字钢时，初拉力验算：

F=M*（sinα+μ1cosα）+PL（sinα+μ2cosα）

=3000*(sin30°+0.015*cos30°)+1.658*400*(sin30°+0.2*cos30°)

=3245kg

2) 校验拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数： KA=F破/F=29220/3245=9>6.5

所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）拉力的验算：

①当钢丝绳满足6.5倍安全系数时的拉力为：

F′=29220/6.5=4495kg<32000kg

②最大拉力的计算：

46-

Fmax=[F′-pL(sinα+μ2cosα)]/(sinα+0.015cosα) =(4495-446)/(sin30°+0.015cos30°) =7893kg

故SDJ-32T绞车，最大可提升8680kg重物。因31采区首采面为综采面，所以SDJ-32T绞车运输综采支架时需更绞车满足运送物料的要求。

运输综采支架运输设备选型计算： 轨道下山全长：L=400米 最大坡度：α=30°

车轮与轨道之间摩擦系数：μ1=0.015 钢丝绳摩擦系数：μ2=0.2

考虑到31轨道下山将来运输综采支架，根据以上条件，初步选择JZ-16/1000型凿井绞车一部，最大拉力16000kg，钢丝绳初步选用6*19-Φ36.5的钢丝绳。

钢丝绳自重：P=540kg/100m 钢丝绳破断力：F破=93950kg

F=M*（sinα+μ1cosα）+PL（sinα+μ2cosα）

=18000*(sin30°+0.015*cos30°)+5.4*400*(sin30°+0.2*cos30°)

=10688kg

2) 校验拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数： KA=F破/F=93950/10688=8.7>6.5

所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）拉力的验算：

①当钢丝绳满足6.5倍安全系数时的拉力为：

F′=93950/6.5=14454kg<16000kg

②最大拉力的计算：

Fmax=[F′-pL(sinα+μ2cosα)]/(sinα+0.015cosα) =(14454-1454)/(sin30°+0.015cos30°)

46-

=25340kg

故JZ-16/1000绞车运输综采支架时需更绞车满足要求。 2、 22中央行人下山绞车选型验算 中央下山全长：L=560米 最大坡度：α=21°

车轮与轨道之间摩擦系数：μ1=0.015 钢丝绳摩擦系数：μ2=0.2

根据以上条件，初步选择JYB-5*1.4型绞车一部，最大拉力4300kg钢丝绳初步选用6*19-Φ21.5的钢丝绳。

钢丝绳自重：P=165.8kg/100m 钢丝绳破断力：F破=29220kg

2） 当拉一车工字钢时，初拉力验算：

F=M*（sinα+μ1cosα）+PL（sinα+μ2cosα）

=3000*(sin21°+0.015*cos21°)+1.658*560*(sin21°+0.2*cos21°)

=1622kg

2) 校验拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数： KA=F破/F=29220/1622=18>6.5

所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）拉力的验算：

①当钢丝绳满足6.5倍安全系数时的拉力为：

F′=29220/6.5=4495kg＞4300kg

②最大拉力的计算：

Fmax=[F′-pL(sinα+μ2cosα)]/(sinα+0.015cosα) =(4300-506)/(sin21°+0.015*cos21°) =10199kg

故JYB-5*1.4运输绞车，最大可提升10199kg重物，满足运送物料的要求。

2、31采区皮带下山绞车选型验算：

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皮带巷全长：L=560米； 坡度：α=25°；

车轮与轨道之间摩擦系数：μ1=0.015； 钢丝绳摩擦系数：μ2=0.2 工字钢与矿车总重量：M=3000kg；

根据以上条件，初步选择SDJ-28T型绞车一部，最大拉力32000kg，钢丝绳选用6*19-Φ21.5的钢丝绳。 钢丝绳自重：P=1.658kg/m； 钢丝绳破断力：F破=29220kg； 1）当拉一车U型钢时，初拉力验算： F=M*（sinα+μ1cosα)+PL（sinα+μ2cosα)

=3000*(sin25°+0.015*cos25°)+1.658*560*(sin25°+0.2*cos25°) =3000*0.44+561 =1881kg

2)校验拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数： KA=F破/F=29220/1881=15.5>6.5

所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）最大拉力的验算：

①当钢丝绳满足6.5倍安全系数时的拉力为： F′=29220/6.5=4495kg<32000kg ②最大拉力的计算：

Fmax=[F′-PL（sinα+μ2cosα)]/(sinα+0.015cosα) =(4495-561)/(sin25°+0.015cos25°) =8940kg

故SDJ-28T绞车，最大可提升8940kg重物，所以SDJ-28T绞车可满足运送物料的要求。 三、人员运输

31采区人员由副井下，经过22中央行人下山架空人车、31轨道下山架空人车到达采区工作地点。

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1、基本参数

1）、31轨道下山斜长:400m 2）、31轨道下山倾角:α＝30°

3）、31轨道下山断面：4.2m*3.5m(宽*高） 4）、架空乘人器型号：KS1.2/37 5)、电机功率：37KW 6）、吊椅间距：12-15m 7）、运行速度：0.96m/s 8）、钢丝绳直径：Φ＝21.5mm 2、阻力验算

斜长为400m，吊椅间距按12m,则可乘坐人数为： 400/12＝33（人）

每人体重按70kg，,则一次提升总重量为： 70*33＝2310(kg) 上提重容器时钢丝绳的静拉力为：

F1=Q*(sinβ+f1cosβ)g+pL*(sinβ+f2cos)g 下放重容器时钢丝绳的静拉力为：

F2=Q*(sinβ-f1cosβ)g+pL*(sinβ-f2cos)g 式中：L---斜井提升斜长m Q---提升重量kg β---提升倾角26°

p---钢丝绳单位长度重量165.8kg/100m f1---提升容器与托辊的摩擦系数0.2 f2---钢丝绳与驱动轮间的摩擦系数0.2

F1=2310*(sin30°+0.2*cos30°)g+1.658*400*(sin30°+0.2*cos30 °)g =35565N

F2=2310*(sin30°-0.2*cos30°)g+1.658*400*(sin30°-0.2*cos30°)g =9716N

46-

则最大静阻力为两根钢丝绳的静力之差，即 Fzd=F1-F2=35565-9716=25849N 电机功率验算：N=Fzd*v/1000*η

=25849*0.96/1000*0.85 =10233/850 =29KW

电机功率备用系数：N0/N=37/29=1.3>1.2 2-2 回采工作面设备

31采区首采面为31041综采工作面，该工作面长度为140m，上付巷全长1480m，最大坡10°，下付巷全长1480m，平均坡度90，皮带为下运皮带。

工作面主要设备参数：

1、工作面采煤机选用MG-200/475-W 1部 运输量：1100t/h 链速：0～5.7m/min 2、前部运输机选用SGZ-764/2*200 1部 运输长度：150m 运输量：700t/h 链 速：0.94m/s

3、后部运输机选用SGD-630/2*132 1部 运输长度：150m 运输量：600t/h 链 速：1.1m/s

4、下付巷转载机选用SZZ-764/200 1部 运输长度：25m 运输量：1000t/h 链 速：1.42m/s

5、下付巷破碎机选用PLM-1000 1台 6、下付巷皮带选用SSJ1000/2*160 1部

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运输长度：500m 运输量：800t/h 带 速：2.5m/s

7、上付巷选GRB-315/31.5乳化泵2台和MRB-125/31.5注水泵1台。

8、上付巷轨道运输选用SQ-1200S/75顺槽连续牵引车1部，JH-14回柱绞车2部（一用一备）作为综采设备车。

9、下付巷轨道运输预选JH-14回柱绞车1部，JD-11.4调度绞车5部。

2-3掘进施工设备

31首采面为31041综采工作面，该工作面回采时有3个掘进头施工，其中31011上下付巷掘进，31041前段瓦斯排放巷掘进。

主要设备参数：

1、 31011上付巷皮带选用SD-80 1部

运输长度：1000m； 运输量：400t/h 带速：2m/s

2、 31011上付巷刮板运输机选用SGB-40T 1部

运输长度：100m；运输量：150t/h 链速：0.86m/s

3、 31011下付巷皮带选用SD-80 1部

运输长度：1000m；运输量：400t/h 带速：2m/s

4、 31011下付巷刮板运输机选用SGB-40T 1部

运输长度：100m； 运输量：150t/h 链速：0.86m/s

5、 31011上付巷轨道运输根据经验选JD-11.4调度绞车4

部。

6、 31011下付巷轨道运输根据经验选JD-11.4调度绞车4

46-

部。

7、31041瓦斯排放巷刮板运输机选用SGB-40T 4部 运输长度：100m ； 运输量：150t/h 链速：0.86m/s 8、31011上、下付巷和31041瓦斯排放巷掘进根据经验选FFD5.6/15*2风机6台。