(整理)筏板基础设计分析

3）选择价值。选择价值（OV）又称期权价值。我们在利用环境资源的时候，并不希望它的功能很快消耗殆尽，也许会设想未来该资源的使用价值会更大。2.量化环境影响后果筏板基础设计分析

1 筏板基础埋深及承载力的确定

天然筏板基础属于补偿性

基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承

载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载

力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正

得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试

验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合

判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基

础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下

2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地

面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土

压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;

如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为

80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际

需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基

承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要

求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可

靠度.

2 天然筏板基础的变形计算

地基的验算应包括地基承载力和变形两个

方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起

着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说

对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果

误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时

由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然

地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基

础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.

采用各向同性均质线性变形体计算模型,

用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测

的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造

成的.

(1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即

应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能

产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态

不相一致;

(2) 公式中S = 7

S6 z i

Ai

- z i- 1

Ai

- 1

ES i

[ 2 ]

采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的

压缩模量ES

i , 试验条件与基础底面压缩层不同

深度处的实际侧限条件不同;

(3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基

础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与

基础刚度的调整.

采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,

由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,

与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力

层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个

沉降计算经验系数7

S. 通过实际沉降观测与

计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础

与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力

和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩

层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所

占的百分比密切相关. 由于该系数7

S 仅用于

对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行

调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根

据地区沉降观测资料及经验确定.

计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开

挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而

使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模

量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式

计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际

沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍

左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,

地基回弹再压缩变形往往在总沉降中占重要地

位, 有些高层建筑若设置3～ 4 层(甚至更多

层) 地下室时, 总荷载有可能等于或小于卸土荷

载重量, 这样的高层建筑地基沉降变形将仅由

地基回弹再压缩变形决定. 由此看来, 对于高

层建筑在计算地基沉降变形中, 地基回弹再压

缩变形不但不应忽略, 而应予以重视和考虑.

高层建筑箱型基础与筏板基础的计算与一

般中小型建筑的基础有所不同, 如前所述, 高层

建筑除具有基础面积大、埋置深, 尚有地基回弹

等影响. 有时将基础做成补偿基础, 在这种情况

下, 将附加压力视为很小或等于零, 这与实际不

符. 由于基坑面积大, 基坑开挖造成坑底回弹,

建筑物荷重增加到一定程度时, 基础仍然有沉

降变形, 即回弹再压缩变形. 为了使沉降计算与

实际变形接近, 采用总荷载作为地基沉降计算

压力比用附加压力P 0 计算更趋合理, 且对大基

础是适宜的. 这一方面近似考虑了深埋基础(或

补偿基础) 计算中的复杂问题, 另一方面也解决

了大面积开挖基坑坑底的回弹再压缩问题. 因

此《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》

(JGJ 6—99) 除规定采用室内压缩模量ES 计算

沉降量外, 又规定了按压缩模量E 0 (采用野外

载荷试验资料算得压缩模量E 0, 基本上解决了

试验土样扰动的问题, 土中应力状态在载荷板

下与实际情况比较接近) 计算沉降量的方法. 设

计人员可以根据工程的具体情况选择其中一种

方法进行沉降计算.

按平面布置规则, 立面沿高度大体一致的单幢

建筑物, 当基底压缩土层范围内沿竖向和水平

方向土层较均匀时, 基础的纵向挠曲曲线的形

状呈盆状形, 即“∪”状. 在研究建筑物荷载的水

平分布规律时: 对于筏板基础, 可将筏板划分为

许多小单元, 如果不考虑各小单元之间的相互

影响, 单位面积承受的荷载重量(基底应力曲

线) 与基础的纵向挠曲曲线的形状相吻合, 即也

呈“∪”状. 这说明建筑物四周各点沉降量受到

其它各点荷载的影响较小, 中部各点沉降量受

到其它各点荷载的影响较大; 若将基础设计成

整片筏板基础, 势必造成在相同的地基承载力

下, 中部沉降量大, 而四周沉降量较小, 基底土

变形不相协调.

试验表明[ 4 ]: 刚性筏板在试验荷载下主要

是整体沉降, 挠曲变形极小, 最大也未超过

3‰; 而有限刚度筏板基础则除了整体沉降外

还产生挠曲变形, 筏板刚度不同, 挠曲程度也

不同.

在筏板厚度相同的情况下, 随着长×宽

(以矩形为例) 的增加, 筏板的刚度随之降低.

因此设计中可选取“板式筏基+ 柱基”相结

合的基础形式, 即中部(电梯井等剪力墙集中

处) 用筏基, 四周柱基础采用基础或联合

基础. 使筏板的长×宽尺寸减小、刚度增大,

这不仅降低沉降变形的挠曲程度, 提高筏板的

抗冲切能力, 同时, 减低了板中钢筋应力, 减少

筏基的配筋量. 为协调各部分的变形, 使其趋于

一致, 还可通过变形验算调整柱基的面积.

既满足结构使用要求, 又达到相当可观的经济

效益.

在基础选型设计中, 应结合工程的具体情

况, 考虑多方面的因素影响, 充分利用天然地基

的承载能力, 通过比较“整片筏基”与“板式筏

基+ 柱基”的工程造价. 以上2 种不同基

础形式, 后者较前者节省约30%～ 40% 的费

用, 经济效益显著.

当由于地层分布不均匀、上部结构荷载在

筏板基础上分布不均匀而引起筏板基础各部分

的差异沉降较大时, 可综合考虑采用以下处理

措施:

(1) 将出露地质较差的土层挖出一部分, 换

填低强度等级的素混凝土形成素混凝土厚垫

块, 以改变和调整地基的不均匀变形. 也可以采

用“换填法”, 垫层采用碎石、卵石等材料, 经碾

压或振密处理, 提高基础的承载能力;

(2) 调整上部结构荷载或柱网间距, 减小基

底压力差;

(3) 调整筏板基础形状和面积, 适当设置悬

臂板, 均衡和降低基底压力;

(4) 加强底板的刚度和强度, 在大跨度柱间

设置加强板带或暗梁等.

3 筏板基础的结构设计

筏板基础的主要结构形式有平板式筏基和

肋梁式筏基, 包括等厚度或变厚度底板和纵横

向肋梁. 一般情况下宜将基础肋梁置于底板上

面, 如果地基不均匀或有使用要求时, 可将肋梁

置于板下, 框架柱位于肋梁交点处. 在具体筏基

设计时应着重考虑如下问题:

(1) 应尽量使上部结构的荷载合力重心与

筏基形心相重合, 从而确定底板的形状和尺寸.

当需要将底板设计成悬挑板时, 要综合考虑上

述多方面因素以减小基础端部基底反力过大而

对基础弯距的影响;

(2) 底板厚度由抗冲切和抗剪强度验算确

定. 柱网间距较大时可在柱间设置加强板带(暗

梁加配箍筋) 来提高抗冲切强度以减少板厚, 也

可采用后张预应力钢筋法来减少混凝土用量和

造价. 决定板厚的关键因素是冲切, 应对筏基进

行详细的冲切验算;

(3) 无肋梁筏板基础的配筋可近似按无梁

楼盖设柱上板带和跨中板带(倒楼盖法) 的计算

方法进行, 精确计算可用有限元法;

对肋梁式筏基, 当肋梁高度比板厚大得较

多时, 可分别计算底板和肋梁的配筋, 即底板以

肋梁为固定支座按双向板计算跨中和支座弯

矩, 并适当调整板跨中和支座的配筋;

(4) 构造配筋要求: 筏板受力筋应满足规范

中0. 15%的配筋率要求, 悬挑板角处应设置放

射状附加钢筋等. 设计人员往往配置受力钢筋

有余, 构造钢筋却配置不足.

4 筏板基础抗浮锚杆的设置

不少设计人员担心地下水位

对底板的浮托力而设置抗拔锚杆, 在这里作如

下分析和讨论.

(1) 施工过程中浮托力的产生是由于基坑

内积水(雨水和施工用水或地下水渗透) 所致;

浮托力的大小与地下室的体积和基坑内积水高

度有关. 因此, 只要能在地下室施工过程中有序

排水或水位, 在基础底板底以下就不会产

生浮托力.

(2) 地下室上浮是因为地下室结构及上部

结构的荷载重量不足以克服地下水的浮力, 当

筏板基础底板上的结构重量大于实际上浮力

后, 整个基础结构就能稳定. 因此在地下室和地

面上相应有限几层的结构完成后, 就可以克服

地下水的上浮力, 不需要在整个施工过程中对

水位保持警惕.

(3) 在计算地下水的浮托力时因注意: 筏基

底板所承受的浮托压力只是底板与地基岩土的

缝隙水压力、孔隙水压力, 板承受的浮托力与地

基岩土的缝隙发育程度、孔隙率有关, 其实际压

力强度小于静水压强. 其次, 底板的水承压面积

并非全部. 由于底板与地基岩土已粘结成整体,

因而能提供一定的粘结(抗拔) 力. 有关试验资

料认为有效粘结面积占底板面积最小比率为

K = 50% , 而粘结强度最低为250kpa (相当于

毛石砌体与M 10 沙浆间的抗拉力). K 值是一

重要因素, 应通过试验确定.

浮托力的估算: 当K = 50%～ 100% 时,

如地下水位为- 2. 0m 的10m 深地下2 层的基

坑, 当底板厚度1 600mm , 顶板单位荷重为

1 600kg, 则单位面积的浮托力T 和地下室结

构重量W 分别为:

T = 80×(50%～ 100% )

= 40. 0 kpa～ 80. 0kpa

W = 1. 6×25+ 16×2= 72. 0kpa

从以上分析和讨论可见, 即使按K = 1 计

算使浮托力T 最大, T 与W 的差值也只有

8. 0kpa, 待地面上再施工1～ 2 层后, 就能保持

整体平衡, 因此只要在地下室施工过程中能保

持基坑干燥, 基础和地下室结构及地上2 层结

构施工完成后, 就可放弃对地下水位的监测, 从

施工过程来看是无需设置抗浮锚杆的.

对于一些地下室较大、较深而地面以上结构

层数不多的建筑, 则应根据上述总体平衡的原则

计算确定抗浮锚杆. 对于地下室面积较大而主体

塔楼面积较小的建筑, 应验算裙房部位的浮托力

能否与结构自重相平衡, 否则也应设置抗浮锚杆.

在底板配筋设计时应注意到由于水的浮托力使底板

产生的弯矩, 当板下不设置抗浮锚杆时应全面考

虑浮托力产生的弯矩, 当底板设置抗浮锚杆后则

可适量减少底板的配筋量.

5 裙房基础的设计

由于裙房的单柱荷载与高层主楼相比要小

的多, 因此无需采用厚筏基础, 采用薄板配柱下

扩展基础即可. 这里需要强调的是, 裙楼独

立柱基的沉降与主楼筏板基础的沉降要相协

调, 即控制沉降差在允许值范围内. 应根据公式

计算主楼沉降量S , 再按各柱的荷载N 值和S

值反算出各柱基础的面积A (尚应验选地

基承载力).

6 结束语

高层建筑基础选型是整个结构设计中的一

个重要组成部分, 直接关系到工程造价、施工难

度和工期, 因此应认真研究场地岩土性质和上

部结构特点, 通过综合技术经济比较确定.

高层建筑的基础选型应因地制宜, 除基础

应满足现行规范允许的沉降量和沉降差的限值

外, 整体结构应符合规范对强度、刚度和延性的

要求, 选用桩基或筏基都不是绝对的, 而安全可

靠、经济合理才是基础选型的标准.