目 录
一、工程概况1
二、编制依据错误!未定义书签。 三、施工升降机选型和定位2 四、施工升降机基础设计2 (一）基础概况2
（二)物料提升机基础设计3 五、基础施工要求5
六、地下室顶板钢管顶托计算书5 一、工程概况 本工程地上建筑为共有29栋建筑,其中1-4#、17-20＃楼8栋11层高层住宅楼,5-16＃楼12栋7层中高层住宅楼，21—28＃楼8栋12层高层住宅楼,1栋两层商业楼,建筑物最大高度为42.524米,各栋号标准层层高均为2。95m;各栋单层建筑面积约250—400m2，地上总建筑面积89227平方米。 根据本工程施工进度需要在5-16#楼12栋7层中高层住宅楼安装6台物料提升机,安装高度最高为21m，机械安装位置及高度见下表： 栋号/编号 5-6＃楼、 位置 轴线：A—13轴～B—3轴高度 安装高度24m 1＃提升机机 ×A轴 7-8＃楼、 轴线：A—13轴～B—3轴2＃提升机机 ×A轴 安装高度24m
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井架基础专项施工方案
9—10＃楼、 轴线:A—13轴~B—3轴×A3#提升机机 轴 A—13轴～B-3轴×A11—12＃楼、 轴线：安装高度24m 4#提升机机 轴 A-13轴～B—3轴×A13—14＃楼、 轴线：安装高度24m 5＃提升机机 轴 15-16#楼、 轴线:A—13轴～B—3轴6＃提升机机 ×A轴 安装高度24m 安装高度24m 二、编制依据 1、中华人民共和国国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011； 2、简明施工计算手册 三、施工升降机选型和定位 根据本工程现场情况及垂直运输的需要，计划拟安装1台佛山市南海区聚龙建设机械有限公司生产的型号为 SSD100 型2斗架物料提升机，其主要性能参数详见下表： 序 号 1 2 3 4 5 名 称 额定载重量 提升斗车数 标准节尺寸 吊笼尺寸 吊笼自重 单 位 Kg 车 m m Kg 规 格 1000 2 2。1×2。1×1.8 1。8×1。8×1。8 550 四、施工升降机基础设计 (一）基础概况 根据现场实际情况，物料提升机的基础布置在地下室顶板上，物料机距离结构边300mm，需对地下室顶板进行顶托加固，采用0。6m×0。6m的钢管脚手架，步距1.5m，立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0.10，并用木枋支撑在
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地下室顶板的底部
（二)物料提升机基础设计
物料提升机性能参数:
井架自重:16。2/1。8×0.35＝3.15（t） 井架配重、钢丝绳、卷扬机等：2.95（t） 吊笼自重：0.55（t） 工作荷载：1（t）
根据现场施工的情况,确定基础尺寸:3.6m×2.5m×0.2m 基础面标高为—0.30m，采用C30商品砼。
图：井架基础平面图
。
1、地基承载力验算
（1)物料提升机基础荷载计算 计算数据：
基 础: G1=3。6×2.5×0.35×2.55＝8.04（t） 井架自重: G2=22。8/1.9×0。35＝3.4（t） 井架配重、钢丝绳、卷扬机等： G3=2.95（t）
工作荷载、吊笼自重： G4=1。45(t）
(2）物料提升机基础荷载G： G=1。2×（G1+ G2 +G3） +1.4×G4 =1。2×(8.04+3。4+2.95) +1。4×1。45 =19。30（t）
每平方荷载：193KN/(3.5m＊2。7m）=20KN/m2
根据结构设计总说明GS—01，本工程地下室顶板设计荷载为10KN/m2，小于20KN/m2，因此需在地下室顶板用钢管扣件进行回顶。计算书详见地下室顶板钢管顶托计算书。
经过受力分板，基础受力符合要求
（3)物料提升机基础水平力受力较小，不作抗拔力核算，故物料提升机基础安全。
2、基础抗冲切承载力的验算
基底净反力Pj＝（35。02+2。95+0。8）×1.2/(3×2)＝ 16.53t/m2
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基底冲切力计算
根据《建筑地基基础设计规范》（DBJ 15—31—2003）的规定，受冲切承载力应按下列公式验算：
Fl≤ 0。7 βhp ft am h0 Fl = Pj Al am=(at+ab）/2 并满足式中
βhp——受冲切承载力截面高度影响系数,因为h0＝350<800mm，βhp＝1.0。 α——系数，取α＝1
βhs——受剪切承载力截面高度影响系数，βhs＝(800/h0）1/4，当h0〈800mm,
取h0＝800，则βhs＝1
ft —-混凝土轴心抗拉强度设计值，C30砼，ft＝1。27N/mm2 h0—-基础冲切破坏锥体的有效高度。h0＝250mm
at——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长.at=2。1m
ab-—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长.冲且
破坏锥体的底面在l方向落在基础底面以内，取ab＝b+2h0=2。1+2×0。25=2。6m
am——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度。am=（at＋ab)/2＝（2。1+2。6）/2＝2。35m
pj ——相应荷载效应基本组合时基底单位面积净反力（扣除基础自重及其上覆土重).
pj=12.88KN/m2
Al ——冲切破坏面外侧的部分基底面积. Al＝(2.8+3）×0。1/2=0。29m Fl = Pj Al=11.07×0.29＝3。21KN
0。7 βhp ft am h0＝0。7×1×1。27×103×2.35×0。25＝522.29KN＝52。2t Fl 〈0。7 βhp ft am h0 3、基础抗弯及配筋计算
按最少配筋率ρmin＝0.15％A＝0.15％×300×3200＝1440mm2
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则选φ12＠200，As＝1700mm2
五、基础施工要求
1、混凝土基础板配双层双向φ12钢筋，钢筋网格为200×200,基础保护层为30mm。
2、采用C30砼浇筑基础,混凝土板表平面局部凹凸不大于10mm。 3、应按施工现场电气技术要求加装接地装置。
4、基础承受最大压力不低于560KN，基础下地面承受压力不小于80kpa.地基土采用分层夯实。
5、预埋钢筋(20厘)与基础内钢筋扎成一体，钢筋的位置必须按照使用说明书所示的尺寸设置。
6、基础埋件四个基准点水平度（水平高差）≤L×2/1000(L为两点间的距离，单位为米),基础必须经过验收后方可安装架体。
六、地下室顶板钢管顶托计算书
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）：0.60；纵距(m）：0。60；步距（m）：1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。10；模板支架搭设高度(m）:4。00；
采用的钢管（mm）:Φ48Χ3.5 ；
扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0。80； 板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2):0。350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25。000; 施工均布荷载标准值（kN/m2):10。000；
3。楼板参数
钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb,20MnTi）;楼板混凝土强度等级：C35；
每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：360.000; 楼板的计算宽度（m）:4。00；楼板的计算厚度（mm）：600。00；
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楼板的计算长度（m)：4。50；施工平均温度（℃）：15。000；
4。材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm.
面板弹性模量E（N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13； 板底支撑采用方木;
木方弹性模量E(N/mm2）：9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000； 木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400;木方的间隔距离（mm）:300。000； 木方的截面宽度(mm）：60.00；木方的截面高度(mm):80。00； 托梁材料为：12.6号槽钢；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算：
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×1。82/6 = 54 cm3； I = 100×1。83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算.
面板计算简图 1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）: q1 = 25×0。6×1+0.35×1 = 15。35 kN/m； （2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN)： q2 = 10×1= 10 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
其中:q=1.2×15。35+1.4×10= 32。42kN/m 最大弯矩M=0。1×32。42×0。32= 0。292 kN·m;
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面板最大应力计算值 σ= 291780/54000 = 5。403 N/mm2; 面板的抗弯强度设计值 ［f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 5。403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为 其中q = 15.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×15。35×3004/(100×9500×2560000）=0.035 mm；
面板最大允许挠度 [V］=300/ 250=1。2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于 面板的最大允许挠度 1。2 mm,满足要求！
三、模板支撑方木的计算：
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6×8×8/6 = 64 cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4; 方木楞计算简图
1。荷载的计算：
(1）钢筋混凝土板自重(kN/m）： q1= 25×0。3×0.6 = 4.5 kN/m; （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2= 0。35×0.3 = 0。105 kN/m ;
(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）： p1 = （10 + 2）×0.6×0。3 = 2.16 kN；
2。强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1。2 × (q1 + q2) = 1。2×(4。5 + 0。105） = 5。
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526 kN/m；
集中荷载 p = 1。4×2。16=3。024 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 3。024×0。6 /4 + 5.526×0。62/8 = 0。702 kN;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 3。024/2 +5。526×0。6/2 = 3.17 kN ; 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。702Χ106/64000 = 10.973 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 ［f]=13.0 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 10。973 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13。0 N/mm2,满足要求!
3。抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < ［T]
其中最大剪力： Q = 5。526×0.6/2+3。024/2 = 3.17 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×3。17×103/（2 ×60×80） = 0.991 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1。4 N/mm2;
方木的受剪应力计算值 0。991 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！
4。挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载 q = q1 + q2 = 4。605 kN/m； 集中荷载 p = 2.16 kN；
最大挠度计算值 V= 5×4。605×6004 /（384×9500×2560000） +2160×6003 /( 48×9500×2560000） = 0.719 mm；
最大允许挠度 ［V]=600/ 250=2。4 mm;
方木的最大挠度计算值 0.719 mm 小于 方木的最大允许挠度 2。4 mm，满足要求！
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四、托梁材料计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 托梁采用：12。6号槽钢； W=62。137 cm3； I=391。466 cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5。526×0.6 + 3。024 = 6。34 kN； 托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN。m） 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0.666 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0。019 mm ； 最大支座力 Qmax = 13。631 kN ；
最大应力 σ= 665784。824/62137 = 10.715 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2;
托梁的最大应力计算值 10。715 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.019mm 小于 600/150与10 mm，满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值（轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1）脚手架的自重(kN）: NG1 = 0.129×4 = 0。516 kN； (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.6×0.6 = 0。126 kN； （3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0。6×0.6×0。6 = 5。4 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。042 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
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活荷载标准值 NQ = （10+2 ) ×0。6×0.6 = 4。32 kN; 3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.299 kN;
六、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
其中 N ———- 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 13。299 kN； σ-——- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到; i ——-— 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm； A -—-— 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2；
W ——-— 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm3； σ———————- 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2）； ［f］---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0———- 计算长度 (m）; 如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算 l0 = h+2a
a ———— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m；
得到计算结果:
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1。5+2×0.1 = 1。7 m ； L0 / i = 1700 / 15。8=108 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。53 ; 钢管立杆受压应力计算值；σ=13298。88/（0。53Χ489） = 51。313 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 51。313 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
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