第４期 矿产综合利用 Ｎｏ．４ ２０１３年８月 Ｍｕｌｔｉｐｕｒｐｏｓｅ Ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ Ａｕｇ．２０１３ 用有色金属尾矿制备水泥的工艺条件 梁 亮 ，李 凝 ，韦立宁 ，周龙萍 （１．广东石油化工学院化工与环境工程学院，茂名 广东５２５０００； ２．桂林理工大学化生学院，桂林广西５４１００４） 摘要：本文将尾矿与水泥生料在不同比例及煅烧温度下制备了尾矿水泥熟料。利用ＸＲＤ和Ｘ荧光检测 技术对未煅烧的尾矿进行分析，得到尾矿的晶相结构和化学组成。在此基础上考察了不同煅烧温度下得到的 尾矿的晶相结构变化；采用正交设计和单因素实验推荐了用尾矿为原料制备水泥熟料的工艺条件。研究结果 表明：在不同温度条件下煅烧的尾矿相态发生相应改变，当煅烧温度达到８５０￣Ｃ时生成硅酸盐，且随温度升高 含量增多；结合正交设计及单因素实验中水泥标准稠度和凝结时间的评判标准，得出尾矿煅烧的最佳工艺条 件为：尾矿和水泥生料配比为２：１，煅烧温度为１２００￣Ｃ，煅烧时间为３０ｍｉｎ。 关键词：水泥；工艺；尾矿；煅烧温度；凝结时间 ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００－６５３２．２０１３．０４．０２０ 中图分类号：ＴＤ９５２，Ｘ９７ 文献标识码：Ａ文章编号：１０００—６５３２（２０１３）０４—００７５—０４ 工业生产及煤矿开采累积的各类废弃物的处 士ＡＲＬ９８００ＸＰ公司制造，采用粉末压片法测定；标 理一直是国际关注的焦点，尤其是尾矿资源的堆积、 准稠度用水泥标准稠度凝结时间测定仪（维卡仪） 丢弃造成的环境污染及其引起的连锁问题备受社会 测定。 各界的关注¨ ］。从废弃资源的回收利用角度出 发，应用有色金属尾矿制备水泥具有很强的实用价 ２ 结果与讨论 值，但目前技术上尚未成熟，因此大多数的尾矿在水 ２．１尾矿原料组分分析 泥中仍以少量掺杂为主。本文将尾矿与水泥生料以 图１和表１分别为采用ＸＲＤ及ＸＲＦ测定的未 较高比例掺和后再经高温煅烧制备了尾矿水泥熟 煅烧前的尾矿化学组成。 料，在一定程度上解决了尾矿的资源化利用问题。 １ 试验部分 １．１尾矿熟料的制备 粉磨（６Ｏ℃／２４ｈ）好的尾矿与水泥生料（市售， ６Ｏ℃／２４ｈ）按照尾矿：水泥生料为９：１、１７：３、４： １、１０：１、８：１、５：１和２：１的配比在密封式研磨 １０ ２Ｏ ３Ｏ ４Ｏ ２０／（ ５Ｏ ６０ ７Ｏ ８Ｏ 机中粉磨均匀后移人坩埚，于不同煅烧温度下在马 弗炉（０～１３００￣Ｃ）内煅烧不同时间后，将煅烧合格 图１未煅烧前尾矿ＸＲＤ图谱 Ｆｉｇ．１ ＸＲＤ ｓｐｅｃｔｒｕｍ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｂｅｆｏｒｅ ｒｏａｓｔ 的尾矿水泥熟料利用密封式研磨机粉磨１５ｍｉｎ。 １．２表征及性能测试 由图１可知：在２０＝２０．８６４。、２６．６４６。、３６． ＸＲＤ：荷兰ＰＡＮａｌｙｔｉｃａｌ Ｂ．Ｖ．公司制造；ＸＲＦ：瑞 ５５４。、３９．４７８。、５０．１５３。、５９．９７５。和６８．３３２。处出现 收稿日期：２０１３—０３—２８ 基金项目：广西科学技术开发项目（桂科攻１１１０７０２１—１—５） 作者简介：梁亮（１９７９－），男，硕士，实验师，主要从事功能材料研究工作。 ・７６・ 矿产综合利用 ＳｉＯ２的特征衍射峰；在２０＝２３．１０１。、２９．４６６。、３６． ０３９。、３９．４８９。、４３．２４４。、４７．６２５。、４８．６１５。和５７． ５１７。处出现ＣａＣＯ 的特征衍射峰；在２０＝２８．５０７。、 ３３．０３４。、４０．７５４。、４７．４１４。、５６．２５８。和６４．２６５。）处 出现ＦｅＳ 的特征衍射峰；在２０＝２８．４７０。、４７．３５０。和 ５６．１８０。处出现Ｚｎ、Ｆｅ的特征衍射峰。测试结果表 明，尾矿主要成分为ＳｉＯ２、ＣａＣＯ３、ＦｅＳ２、Ｚｎｏ．６２８ Ｆｅ０．３７２ Ｓ几种物质。由于尾矿在煅烧过程中，ＣａＣＯ，分解生 成ＣａＯ，而ＦｅＳ２、Ｚｎ。６ｚｓＦｅＯ．．３７２Ｓ煅烧会发生氧化反应 生成Ｆｅ：Ｏ３、ＳＯ３、ＺｎＯ，故在尾矿的ＸＲＦ数据表１中 可见尾矿的氧化物组成为ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａ１：Ｏ３、Ｆｅ２Ｏ３、 ＳＯ３、ＭｇＯ、Ｎａ２Ｏ、ＭｎＯ、ＰｂＯ、ＺｎＯ、ＴｉＯ２和ＣｕＯ等。而 ＸＲＦ检测数据中各组分的含量若小于２％，则该组 分在ＸＲＤ检测分析中因含量较低无法检测。故由 表１和图１共同确认尾矿原料的化学主要组分为 ＳｉＯ２、ＣａＣＯ３、ＦｅＳ２和ＺｎＯ６２８Ｆｅｏ ．３７２Ｓ。．表１尾矿的Ｘ荧光测定结果 Ｔａｂｌｅ１ Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｆｒｏｍ ＸＲＦ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ 氧化物质量分数氧化物质量分数氧化物 质量分数 ， ＳｉＯ２ ３７．８１１ ＰｂＯ ０．１７４ ＮｉＯ ０．００５ ＣａＯ １８．７１０ ＭｎＯ ０．１６０ ＣｄＯ Ｏ．０ｏ５ Ｆｅ２Ｏ３ １０．６０５ ＴｉＯ２ ０．１４２ Ｃｒ２０３—— ＡＩ２０３ ４．７１０ ＳｎＯ２ ０．１２０ ＺｒＯ２—— ＳＯ３ １５．１８９ Ｓｂ２Ｏ３ ０．０８９ Ｇａ２０３ 一 ＺｎＯ ３．２１０ ＣｕＯ ０．０４３ ＷＯ３—— ＭｇＯ ０．８９９ ＢａＯ ０．０ｌ１ Ｎｂ２Ｏ５ 一 Ｋ２Ｏ ０．７６３ ＳｒＯ ０．００８ ＭｏＯ３—— Ｎａ２０—— Ｒｂ２０ ０．００７ Ａｓ２０３ ０．７３５ Ｂｉ２Ｏ３ ０．００６ 烧失量 ６．３１６ Ｐ２Ｏ５ ０．２７３ Ｖ２Ｏ５ ０．００６ ＢＲ ０．００１ ２．２不同温度下尾矿熟料的晶相结构 图２（ａ）是在不同温度下（３００℃～９５０℃）煅烧 后的尾矿的ＸＲＤ图谱。由图２（ａ）可知，３００℃煅烧 后的尾矿（图２，ｂ曲线）相对于６ＯｃＣ干燥样衍射峰 强度和位置未发生明显变化，表明此温度下尾矿并 未发生反应。５５０ｏＣ到９５０℃煅烧后的尾矿在２０＝ ２４．１。、３３．１。、３５．６。、４０．８。和４９．４。处都出现了斜方 六面体结构的ｏｔ—Ｆｅ：Ｏ，的特征衍射峰，这是由于 ＦｅＳ 及铁锌矿氧化放热生成Ｆｅ Ｏ，。与此结果相对 应的ＦｅＳ 及铁锌矿的特征峰在曲线ｄ中消失。此 外，５５０ｃＣ一９５０ｃＣ煅烧后的尾矿中在２０＝２５．４ｏ、３１． ３。、３８．６。和４Ｏ．７。处都出现斜方晶系结构的ＣａＳＯ 的特征衍射峰，且其强度在７５Ｏ℃达到最高值，此后 强度逐渐下将，直至１Ｏ５ＯｃＣ（图２ｂ，ｈ曲线）时消失。 ＣａＳＯ 特征衍射峰的出现是由于５５０ｏＣ煅烧下，尾矿 中的存在的ＣａＣＯ 开始分解，并与ＳＯ 反应转化成 ＣａＳＯ ，在图２ａ中明显表现为ＣａＣＯ，衍射峰强度逐 渐减弱，直至７５０ｃｃ完全消失（曲线ｅ），随着煅烧温 度的升高，部分的ＣａＳＯ 分解与钙结合生成ＣａＳｉＯ， （曲线ｆ），ｏｔ—ＳｉＯ 的存在起到脱硫作用，且减少了钙 的活性中心。此外，ｚｎ起到助熔作用会与Ｆｅ形成 铁锌尖晶石 。 ２０ ３０ ４０ ５０ ６０ ７０ ８０ ２０／（。） （ａ）３００￣Ｃ～９５０￣Ｃ煅烧的尾矿ＸＲＤ图谱 Ｕ Ｕ ４Ｕ Ｕ ｂｕ ，Ｕ ２０／（。） （ｂ）９５０￣Ｃ～１２ｏｏ℃煅烧的尾矿熟料ＸＲＤ图谱 （ａ一３００ｏＣ～９５０℃；（ｂ－９５０￣２～１２００￣２；ｂ－３００￣Ｃ； ｃ一５５０℃；ｄ－６５０％；ｅ一７５０℃；ｆ－８５０￣；ｇ－９５０＇Ｅ； ｇ＝９５０￣Ｃ；ｈ－１０５０￣Ｃ；ｉ－ｌｌ５０￣Ｃ；ｊ－１２００％） 图２不同煅烧温度下尾矿熟料的ＸＲＤ图谱 Ｆｉｇ．２ ＸＲＤ ｓｐｅｃｔｒｕｍｓ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｔｔａｉｌｉｎｇｓ ｒｏａｓｔｅｄ 由图２（ｂ）可知，随着煅烧温度从９５０￣Ｃ～ １２００￣Ｃ， —ＳｉＯ 的衍射峰强度明显减弱，峰形稍微有 些宽化，Ｆｅ Ｏ。的衍射峰强度逐渐变高。这说明在烧 第４期 梁亮等：用有色金属尾矿制备水泥的工艺条件 。 ・７７・ 结的过程中， —ＳｉＯ 的含量在不断减少，且大部分的 晶体结构虽然没有被瓦解但是有缺陷或者畸变产 生【８ ］。在９５０ ｏＥ时还存有较多的ＣａＳＯ （曲线ｇ）， 在１０５０℃时ＣａＳＯ 开始大量分解，各样品均在２ 分 别为３０．１。、２５．３。、２６．９。、３６．３。、３８．６。和３９．３。处出 现了三斜晶系的层状结构的ＣａＳｉＯ，特征衍射峰；在 １０５０℃一１２００℃煅烧的尾矿在２０＝３４．１。、３５．６。、 的工艺条件：煅烧温度为８５０ｏＣ，尾矿和水泥生料配 比为１７：３，煅烧时间为２ｈ。还根据正交实验分析 中的极差分析结果得出，煅烧温度、煅烧时间、掺杂 比等因素对尾矿水泥性能的影响顺序为煅烧温度＞ 煅烧时间＞尾矿与水泥生料的配比。 ２．３．２单因素法水泥熟料凝结时间测试 由文献¨ 可知硅酸盐水泥熟料形成的煅烧温 ５１．ｏ和４７．７。处出现四方晶系的Ｃａ２ＳｉＯ４（曲线ｈ— ｊ）特征衍射峰，这说明作为分解产物的ＣａＯ与ＳｉＯ 反应生成熟料，Ｃ：ｓ大量形成。在９５０℃～１１５０ｏＣ煅 烧的尾矿２Ｏ分别为３５．３。、６２．３。、５６．８。、２９．８。和 ４３．０。处都出现了立方相结构的ＺｎＦｅ Ｏ 的特征衍 射峰。在１０５０ｃＩ＝～１２００℃煅烧的尾矿在２０＝３４． １。、４７．３。、５Ｏ．４。和５２．９。处出现了Ｃａ４Ａ１２Ｆｅ２Ｏｌ０复 合氧化物的特征衍射峰，这是由于本实验中的尾矿 原料的铝铁比含量比较低，所以没有铝酸三钙的形 成¨。。，而是将全部的氧化铝和氧化铁与氧化钙结合 生成铁铝酸四钙（ｃａ Ａｌ：Ｆｅ：０，。），多余的氧化铁则 生成铁酸二钙（ｃａ：Ｆｅ Ｏ ）。由此可知，在１０５０￣Ｃ～ １２００￣Ｃ由于多余的Ｆｅ２０，存在，所以在此温度段一 直有Ｃａ Ｆｅ ０５生成。 ２．３ 实验条件初步探讨 ２．３．１正交实验法凝结时间测定 将尾矿粉与水泥生料按照正交表设计的配比９ ：１、１７：３和４：１混合均匀制成混合生料，在正交 设计设定的不同温度，时间下高温煅烧。 表２凝结时间表 Ｔａｂｌｅ ２ Ｒｏｕｇｈ ｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎ ｓｃｈｅｄｕｌｅ 煅烧 煅烧 尾矿： 初凝 终凝 序号 温度 时间 水泥 时间 时间 硬度 生 ｌ ８５０ １ ９：１ ５３ ４８８ ９ ２ ８５０ ２ １７：３ ３０ ４５３ １０ ３ ８５０ ３ ４：ｌ １３５ ５５０ ８ ４ ９００ ２ ９：１ ４１５ １０２８ ３ ５ ９００ ３ １７：３ ４１３ １０２６ ２ ６ ９０ｏ １ ４：１ ４ｌ１ １０２３ ７ ７ ９５０ ３ ９：１ ４Ｏ８ ９４３ ４ ８ ９５０ １ １７：３ ２７４ ６４３ ５ ９ ９５０ ２ ４：１ １３５ ９３５ ６ 表２还列举了对应正交实验的９个样品的硬度 测试。根据表２中数据的均值和极差分析得出最佳 度一般在１２５０￣Ｃ～１４５０℃，但本文所选尾矿含有 ＦｅＳ：，具有助燃作用，故熟料熔点稍低。设定在 １２００℃下煅烧３０ｒａｉｎ，其中尾矿：水泥生料为１０： １、８：１、５：１、４：１和２：１。根据国家标准水泥测 试方法测试样Ｃ１～Ｃ６的标准稠度用水量、初凝时 间、终凝时间，其主要性能数据见表３。 表３尾矿水泥熟料的性能 Ｔａｂｌｅ ３ Ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｃｅｍｅｎｔ ｃｌｉｎｋｅｒ 由表３可知，随着Ｃ１～Ｃ５水泥生料的用量不 断增加，ｃ１与ｃ３、ｃ２与Ｃ４的标准用水量呈现递减 的趋势，同时Ｃ１与Ｃ３的初凝时间比较相近，而Ｃ１ 的终凝时间比ｃ３的凝结时间短；Ｃ４较Ｃ２的初凝 和终凝时间缩短；Ｃ５的初凝时间与终凝时间最短， 凝结时间表明，Ｃ５在煅烧的熟料性能最佳。Ｃ１～ ｃ５与ｃ６相比，其凝结时间都比ｃ６长，且其水硬性 较Ｃ６差。这可能是尾矿与水泥生料煅烧获得的熟 料在成分上虽与水泥熟料的成分相近，但是含量仍 有差异，由于主要成分的含量差异导致在性能上不 能与未掺杂尾矿的水泥熟料性能同样优越。不过 Ｃ１～Ｃ５的凝结时间数据表明，利用尾矿制作低能耗 水泥具有潜在应用价值，但技术上仍需进一步完善。 ３ 结 论 本文煅烧的尾矿主要由ＳｉＯ：、ＣａＣＯ 、ＦｅＳ：、 Ｚｎ。．６２ｓＦｅ０．３７２Ｓ等成分集合组成。不同温度下煅烧得 ・７８・ 矿产综合利用 ２０１３年 到的尾矿熟料的晶相结构以及各物质的相态有一定 ｅｎｖｅｌｏｐｅｓ［Ｊ］．Ｅｎｖｉｒｏｎ ＳｅｉＴｅｅｈｎｏｌ １９９８，３２（３）：３４４—９． 变化，当温度升高到８５０ｃｃ时开始有硅酸盐的出现， 随着温度的升高硅酸盐随之增多。正交实验结果表 明，对于水泥性能的影响因素中，煅烧温度＞煅烧时 ［４］赵霞，陈立良．水泥标准稠度用水量、凝结时问、安定性 等指标的试验方法探讨［Ｊ］．道路工程，２０１０（１Ｏ）：３８— ４０． 间＞尾矿与水泥生料的配比；因此升高煅烧温度，由 终凝和初凝时间判定煅烧温度在１２００￣（：时，尾矿和 水泥生料配比为２：１，煅烧时间为０．５ｈ获得的掺 混型水泥熟料是最好的。此外，尾矿的不同掺杂比 需要在适宜的范围增加，否则会抑制尾矿水泥熟料 的性能。 ［５］王涛．尾矿在水泥熟料烧成中的作用［Ｊ］．江苏建材， １９９９，（０２）：３１－３２． ［６］余敏，吕光烈．ＸＲＤ法研究石灰石脱硫反应活性与其微 结构特征［Ｊ］．环境保护，２００１，（０４）：３４—３６． ［７］张平．铅锌尾矿作矿化剂对水泥凝结时间的影响［Ｊ］．水 泥，１９９６（２）：１－７． ［８］ＨｔｉｌｓｍａｎｎＡ，ＳｃｈｍｔｉｃｋｅｒＭ，ＭａｄｅｒＷ，ｅｔ ａ．１ Ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａ— ｔｉｏｎ ｏｆ ａｎｄａｌｕｓｉｔｅ ｔｏｍｕｌｌｉｔｅ ａｎｄ ｓｉｌｉｃａ：ｐａｒｔ ＩＩ．ｔｒａｎｓｆｏｒｍａ— 参考文献 ［１］Ｙｕｎ Ｗａｎｇ Ｃｈｏｉ，Ｙｏｎｇ Ｊｉｃ Ｋｉｍ，Ｏｏｋ Ｃｈｏｉ，Ｋｗａｎｇ Ｍｙｏｎｇ Ｌｅｅ，Ｍｏｈａｍｅｄ ＬａｅｈｅｍｉＵｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｆｒｏｍ ｔｕｎｇｓｔｅｎ ｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ ｉｎ［１００］ａｎｄ［０１０］ｄｉｒｅｃｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ａｍ Ｍｉｎ— ｅｒｌａｏｇｉｓｔ，２０００，８５（７２８）：９８７－２９９２． ｍｉｎｅ ｗａｓｔｅ ａｓ ａ ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｏｎ ｍａｔｅｒｉａｌ ｆｏｒ ｃｅｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｃｏｎ． ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｍａｔｅｉｒａｌｓ ２３（２００９）：２４８１－１． ［９］ＭｏｈａｎＹ，ＶａｎｄａＫ，ＲｅｄｄｙＥＨ，ｅｔａ．Ｉ Ｒｅｕｓｅ ｏｆ ｉｒｏｎ ｏｒｅｍｉｎｅｒｌ—ａ ｗａｓｔｅｓ ｉｎ ｃｉｖｉｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓ：Ａ ｃａｓｅ ｓｔｕｄｙ［Ｊ］． Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ，Ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｒｅｃｙｃｌｉｎｇ，２００８，５２：１２８３— １２８９． ［２］Ｃａｒｌｓｏｎ Ｌ，Ｂｉｇｈａｍ ＪＭ，Ｓｃｈｗｅｒｔｍａｎｎ Ｕ，Ｋｙｅｋ Ａ，Ｗａｇｎｅｒ Ｆ． Ｓｃａｖｅｎｇｉｎｇ ｏｆ ａｓ ｆｒｏｍ ａｃｉｄ ｍｉｎｅ ｄｒａｉｎａｇｅ ｂｙ ｓｅｈｗｅｒｔｍａｎｎｉｔｅ ａｎｄ ｆｅｒｒｉｈｙｄｒｉｔｅ：ａ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｗｉｔｈ ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ ａｎａｌｏｇｕｅｓ［Ｊ］． Ｅｎｖｉｒｏｎ Ｓｃｉ Ｔｅｃｈｎｏｌ ２００２，３６（８）：１７１２－９． ［１０］尾矿的综合利用［ＥＢ／ＯＬ］．ｈｔｔｐ：／／ｗｅｎｋｕ．ｂａｉｄｕ．ｃｏｒｎ／ ｖｉｅｗ／８８ｂ０ｆ５１２５ｆ０ｅ７ｃｄｌ８４２５３６ａ３．ｈｔｍ１． ［３］Ｒａｖｅｎ ＫＰ，Ｊａｉｎ Ａ，Ｌｏｅｐｐｅｒｔ ＲＨ．Ａｒｓｅｎｉｔｅ ａｎｄ ａｒｓｅｎａｔｅ ａｄ— ｓｏｒｐｔｉｏｎ ｏｎ ｆｅｒｒｉｈｙｄｒｉｔｅ：ｋｉｎｅｔｉｃｓ，ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ａｎｄ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ［１１］张国强．黄金尾矿在水泥中的资源化利用研究［Ｄ］．苏 州大学，硕士论文，２００９，５：３０—８Ｏ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ Ｃｅｍｅｎｔ Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ Ｎｏｎｆｅｒｒｏｕｓ Ｔａｉｌｉｎｇｓ ＬＩＡＮＧ Ｌｉａｎｇ，ＬＩ Ｎｉｎｇ，ＳＨＩ Ｂｏ （Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｍａｏｍｉｎｇ，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｅｍｅｎｔ ｃｌｉｎｋｅｒｓ ｗｅｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｆｒｏｍ ｔａｉｌｉｎｇｓ ａｎｄ ｃｅｍｅｎｔ ｒａｗ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｂｌｅｎｄｉｎｇ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．ＸＲＤ ａｎｄ ＸＲＦ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔａｉｌｉｎｇｓ，ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍ— ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ．Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｈａｎｇｅｓ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ｗｅｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ．Ｔｈｅ ｏ￣ｈｏｇｏｎａｌ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ａｎｄ ｓｉｎｇｌｅ ｆａｃｔｏｒ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｅｘｐｌｏｒｅ ｔｈｅ ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｃｅｍｅｎｔ ｃｌｉｎｋｅｒ ｒｏｍ ｔｆａｉｌｉｎｇｓ．Ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｐｈａｓｅ ｓｔａｔｅ ｏｆ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔａｉｌ— ｉｎｇｓ ｃｈａｎｇｅｓ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．Ｓｉｌｉｃａｔｅｓ ｂｅｇａｎ ｔｏ ａｐｐｅａｒ ｗｈｅｎ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｅａｃｈ ８５０＇Ｅ， ａｎｄ ｔｈｅ ｓｉｌｉｃａｔｅ ｃｏｎｔｅｎｔ ｊｎｃｒｅａｓｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ．Ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｎｏｌ＇ｍａ】ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙ ｏｆ ｔｈｅ ｃｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｃｏａｇｕｌａｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ａｓ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｓｔａｎｄａｒｄｓ，ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｕｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ａｒｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｓ １２００℃．ｔｈｅ ｂｌｅｎｄｉｎｇ ｒａｔｉｏ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔａｉｌｉｎｇｓ ａｎｄ ｒａｗ ｃｅｍｅｎｔｓ ｉｓ ２：１ ａｎｄ ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｉｓ ０．５ ｈ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｃｅｍｅｎｔ；Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ；Ｔａｉｌｉｎｇ；Ｃａｌｃｉｎａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；Ｃｏａｇｕｌａｔｉｏｎ ｔｉｍｅ
